Трансформаторов магнитных

где РО и РК - паспортные значения потерь мощности в стали (потери холостого хода) и в обмотках (нагрузочные потери). Для понижающих силовых трансформаторов, применяющихся в электрических сетях промышленных предприятий, значения fij находятся в интервале 0,36 - 0,59 [24]. Однако при такой низкой загрузке трансформаторов возрастает доля капитальных затрат на трансформаторы и приводит к необходимости расширения их производства. Поэтому оптимальный коэффициент загрузки трансформаторов /? должен быть выше чем Д> Рекомендуется для двухтрансформаторных ГПП J3 = 0,7 [12, 24], для цеховых трансформаторов коэффициент загрузки при наличии резерва (резервных связей) выбирается в соответствии с табл. 6.4 в интервале 0,68 - 0,8 (при отсутствии более точных данных о характере нагрузок) и для однотрансформаторных подстанций при отсутствии резервных связей в интервале 0,9 - 0,95 [10]. Причем, такие коэффициенты загрузок рекомендуются не из экономических соображений, а для обеспечения необходимого резерва в часы расчетного максимума нагрузки. При этом номинальная мощность трансформатора определяется по выражению [12]

при помощи вольтметров класса не ниже 0,5. Измерения производятся для всех обмоток на всех ответвлениях. Для трех-обмоточных трансформаторов допускается проверка коэффициента трансформации однофазным напряжением поочередно между двумя парами обмоток. Коэффициент трансформации проверяется следующим образом: к одной из обмоток, как правило ВН, подводится напряжение сети и измеряется одним вольтметром. Другим вольтметром измеряется напряжение другой обмотки. Отсчет по вольтметрам делается одновременно. У трехфазных трансформаторов коэффициент трансформации лучше измерять при трехфазном возбуждении четырьмя вольтметрами одного класса точности: одним вольтметром измеряется напряжение на обмотке ВН (после проверки симметричности линейных напряжений, питающих сети), а тремя вольтметрами измеряются одновременно напряжения на трех фазах другой обмотки или между фазами (при отсутствии выведенного нуля обмотки). Коэффициент трансформации подсчитывается как отношение напряжения обмотки ВН (напряжения питания) к напряжениям отдельных фаз.

трансформаторы малой мощности, вторичные обмотки которых и вольтметр соединяются последовательно ( 12.25). Тогда, считая для простоты, что у трансформаторов коэффициент трансформации напряжения равен единице, суммарное напряжение, измеряемое вольтметром,

В отношении силовых трансформаторов это требование относится прежде всего к уменьшению потерь энергии при эксплуатации трансформаторов. Коэффициент полезного действия трансформаторов очень велик и для большинства их составляет 98—99% и более, однако необходимость многократной трансформации энергии и установки в сетях трансформаторов с общей мощностью, в несколько раз превышающей мощность генераторов, приводит к тому, что общие потери энергии во всем парке трансформаторов достигают существенных значений. Так, в 1955 г. на потери в трансформаторах расходовалось до 6% всей энергии, выработанной электростанциями.

Для однофазных трансформаторов коэффициент расщепления кр к, 4, а для трехфазных трансформаторов кр « 3,5. Сопротивления лучей в схеме замещения трансформатора с обмоткой низшего напряжения, расщепленной на две ветви ( 22.2,6), могут быть определены из следующих выражений:

Коэффициент трансформа- ±1 Для трансформаторов и автотрансформаторов с

Неравенство коэффициентов трансформации у параллельно работающих трансформаторов тоже повлечет за собой уравнительные токи. Если, например, включаются на параллельную работу два трансформатора с коэффициентами трансформации ?тр1 и ^тр п. то на вторичной стороне появится разность напряжений

Неравенство напряжений короткого замыкания вызовет распределение нагрузки между параллельно включенными трансформаторами, непропорциональное их номинальным мощностям. Такое же распределение нагрузок возникает и при неодинаковых коэффициентах трансформации включаемых на параллельную работу трансформаторов. Коэффициент трансформации может быть при необходимости изменен, если эксплуатационные условия потребуют этого. Для изменения коэффициента трансформации предусматриваются ответвления у трансформаторных обмоток.

Ток намагничивания трансформатора. У силовых трансформаторов коэффициент трансформации пх = UnfUm Ф 1,0. Поэтому

Для однофазных трансформаторов коэффициент расщепления кр ~ 4, а для трехфазных трансформаторов кр =3,5. Сопротивления лучей в схеме замещения трансформатора с обмоткой низшего напряжения, расщепленной на две ветви ( 2.7, б), могут быть определены из следующих выражений:

Для однофазных трансформаторов коэффициент расщепления kp ~ 4, а для трехфазных трансформаторов kp =3,5. Сопротивления лучей в схеме замещения трансформатора с обмоткой низшего напряжения, расщепленной на две ветви ( 2.7, б), могут быть определены из следующих выражений:

Обмотки (катушки) электрических машин, трансформаторов, магнитных усилителей, электромагнитов, реле, контакторов, индукторов электрических нагревательных устройств и печей переменного тока обладают значительной индуктивностью. В радиотехнических устройствах индуктивные катушки используются для образования колебательных контуров, электрических фильтров и т. п. Параметрами катушек являются активное сопротивление г и индуктивность L. Изменяющийся во времени ток наводит в этих катушках ЭДС самоиндукции, которая по значению во многих случаях заметно больше, чем падение напряжения на активных сопротивлениях.

Ток короткого замыкания сварочных трансформаторов не должен превышать номинальный более чем на 20-40%. Это достигается увеличением у таких трансформаторов магнитных потоков рассеяния, включением дополнительных реакторов или снабжением их дополнительными обмотками на общем магнитопроводе.

Примером таких цепей являются сердечники трансформаторов, магнитных усилителей, электрических машин и т. д. ( 3.12). Задача расчета магнитной цепи сводится к определению НС катушки или системы катушек, необходимой для создания заданного магнитного потока. Часто встречается и обратная задача,

Обмотки (катушки) электрических машин, трансформаторов, магнитных усилителей, электромагнитов, реле, контакторов, индукторов электрических нагревательных устройств и печей переменного тока обладают значительной индуктивностью. В радиотехнических устройствах индуктивные катушки используются для образования колебательных контуров, электрических фильтров и т. п. Параметрами катушек являются активное сопротивление г и индуктивность L. Изменяющийся во времени ток наводит в этих катушках ЭДС самоиндукции, которая по значению во многих случаях заметно больше, чем падение напряжения на активных сопротивлениях.

Сплавы 45 Ни 50 Н обладают наиболее высокой индукцией насыщения, поэтому Они применяются для сердечников малогабаритных силовых трансформаторов, дросселей и деталей магнитных цепей, которые работают при повышенных индукциях без подмагни-чивания или с небольшим подмагничиванием. Сплав 50НХС обладает повышенным сопротивлением и используется для сердечников импульсных трансформаторов и устройств связи звуковых и высоких частот.

Высоконикелевые сплавы 79 НМ, 80 НХС, 76 НХД применяются для сердечников малогабаритных трансформаторов, реле и магнитных экранов, при толщине 0,02 мм — для сердечников импульсных трансформаторов, магнитных усилителей.

частоты необходимо уменьшать толщину ленты, чтобы получить более высокую магнитную проницаемость. При высоких частотах применяется пермаллой толщиной 0,01 мм. Низконикелевые слаболегированные пермаллои (табл. 17.2) ,. используют для междуламповых трансформаторов, дросселей и реле. Легированный хромом низконикелевый пермаллой 50 НХС применяют для аппаратуры связи звуковых и высоких частот. Легированные молибденом и хромом высоконикелевые пермаллои предназначаются (тонкие листы и ленты) для импульсных трансформаторов, магнитных усилителей, дросселей и бесконтактных реле.

Применение пермаллоев. Сплавы 45Н и 50Н применяют для изготовления сердечников малогабаритных силовых трансформаторов, дросселей, реле и деталей магнитных цепей, работающих при повышенных индукциях без подмагничивания или с небольшим подмагничиванием. Из сплава 50НХС выполняют сердечники импульсных трансформаторов и аппаратуры связи звуковых и высоких частот в режиме без подмагничивания или с небольшим подмагничиванием. Сплавы 79НМ, 80НХС, 76НХД используют для изготовления сердечников малогабаритных трансформаторов, реле и магнитных экранов; при толщине 0,02 мм—сердечников импульсных трансформаторов, магнитных усилителей и бесконтактных реле. Тонкие ленты из пермаллоев различных марок используют в качестве материала для ячеек памяти в устройствах вычислительной -техники (стр. 288).

Обмотки (катушки) электрических машин, трансформаторов, магнитных усилителей, электромагнитов, реле, контакторов, индукторов электрических нагревательных устройств и печей переменного тока обладают значительной индуктивность^. В радиотехнических устройствах индуктивные катушки используются для образования колебательных контуров, электрических фильтров и т. п. Параметрами катушек яв-

Пермаллой марки 50Н характеризуется малой индукцией насыщения в слабых полях, но его индукция насыщения выше, чем у пермаллоя марки 80НХС. Пермаллои обладают меньшей по сравнению с электротехническими сталями коэрцитивной силой. Они применяются для изготовления сердечников высокочувствительных электромагнитных элементов, маломощных трансформаторов, магнитных усилителей и различных деталей реле и измерительных приборов.

трансформаторов, дросселей, деталей реле и т. п., работающих с подмагни-чиванием, а также в магнитопроводах, полюсных наконечниках, магнитных экранах и сердечниках, работающих в слабых постоянных магнитных полях. Они обладают прямоугольной петлей гистерезиса и их используют в магнитных усилителях и запоминающих устройствах. Низконикелевый пермаллой легируют кремнием и хромом для повышения удельного электрического сопротивления и снижения потерь на вихревые токи. Легированный низконикелевый пермаллой применяют для сердечников трансформаторов, катушек индуктивности и других магнитопро-водов, работающих при повышенных и высоких частотах.