Трансформатора следовательно

Вероятность одновременной номинальной нагрузки обейте вторичных обмоток, при которой, кроме того, токи нагрузки /2 и /3 совпадают по фазе, маль. Поэтому первичная обмотка обычно рассчитывается на номинальную мощность меньшую, чем сумма номинальных мощностей вторичных обмоток. Номинальной мощностью трехобмоточного трансформатора считается полная мощность обмотки наибольшей мощности.

Вероятность одновременной номинальной нагрузки, обеих вторичных обмоток, при которой, кроме того, токи нагрузки /а и /з совпадают по фазе, мала. Поэтому первичная обмотка обычно рассчитываете* на номинальную мощность меньшую, чем сумма номинальных мощирст«й вторичных обмоток. Номинальной мощностью трехобмоточното трансформатора считается полная мощность обмотки наибольшей (мощности.

Вероятность одновременной номинальной нагрузки, обеих вторичных обмоток, при которой, кроме того, токи нагрузки /2 и 13 совпадают по фазе, мал:.. Поэтому первичная обмотка обычно рассчитывается на номинальную мощность меньшую, чем сумма номинальных мощностей вторичных обмоток. Номинальной мощностью трехобмоточного трансформатора считается полная мощность обмотки наибольшей мощности.

Дифференциальная продольная защита ( 23) основана на принципе сравнения токов / и / в начале и конце защищаемого участка, например в начале и конце обмоток. Так, участок между трансформаторами тока, установленными на высшей и низшей сторонах силового трансформатора, считается защищаемой зоной. Если характеристики трансформаторов тока будут одинаковые, но в нормальном режиме, а также при внешнем коротком замыкании (точка К^ за трансформатором) токи во вторичных обмотках трансформаторов тока будут равны, их разность будет равна нулю, поэтому ток через обмотку токового Т и промежуточного /7 реле протекать не будет, а следовательно, защита при таких условиях действовать не будет.

Дифференциальная продольная защита ( 8.17). Она основана на принципе сравнения токов в начале и конце защищаемого участка, например в начале и конце обмоток силового трансформатора, генератора, двигателя. Так, участок между трансформаторами тока, установленными на высшей и низшей сторонах силового трансформатора, считается защищаемой зоной. Если характеристики трансформаторов тока одинаковы, то в нормальном режиме, а также при внешнем к. з. (точка /С, за трансформатором) токи во вторичных обмотках трансформаторов тока будут равны, их разность равна нулю, поэтому ток через обмотку токового Т и промежуточного /7 реле протекать не будет, а следовательно, защита при таких условиях действовать не будет.

В трехобмоточных трансформаторах обмотка СН обычно располагается между обмотками НН и ВН ( 2-10,а). Для некоторых типов трансформаторов предусмотрена также возможность размещения обмотки СН непосредственно на стержне со следующим расположением обмоток, считая изнутри наружу: СН—НН—ВН. Как правило, все три обмотки трехобмоточного трансформатора рассчитываются на одинаковую номинальную мощность. При различии номинальных мощностей трех обмоток номинальной мощностью трехобмоточного трансформатора считается большая из них.

Номинальное напряжение обмоток - рабочее напряжение, на которое рассчитаны обмотки (указывается на щитке). При этом номинальным напряжением трансформатора считается напряжение первичной обмотки.

ковую номинальную мощность. При различии номинальных мощностей трех обмоток номинальной мощностью трехобмоточного трансформатора считается большая из них.

Номинальное напряжение обмоток -- рабочее напряжение, на которое рассчитаны обмотки (указывается на щитке). При этом номинальным напряжением трансформатора считается напряжение первичной обмотки.

тока, установленными на высшей и низшей сторонах силового трансформатора, считается защищаемой зоной. Если характеристики трансформаторов тока будут одинаковы, то в нормальном режиме, а также при внешнем коротком замыкании (точка Кх за трансформатором) токи во вторичных обмотках трансформаторов тока будут равны, их разность будет равна нулю, поэтому ток через обмотку токового ТР и промежуточного П реле протекать не будет, а следовательно, защита при таких условиях действовать не будет.

2. Длина участка стены здания напротив трансформатора считается равной его максимальному габариту по горизонтали в направлении, параллельном стене здания, плюс по 2 м справа и слева от него при мощности трансформатора 1600 кВА и более и по 1,5 м с каждой стороны трансформатора при меньшей мощности.

2. Длина участка стены здания против трансформатора считается равной его максимальному габариту по горизонтали в направлении, параллельном стене здания плюс по 2 м справа и слева от него при мощности последнего 1 600 кВ-А и более И по 1,5 м С каждой стороиы трансформатора— при меньшей мощности.

где ?Л,Ф — фазное напряжение вторичной обмотки трансформатора. Следовательно, при одном и том же выпрямленном напряжении вторичное напряжение 1/2ф в два раза меньше, чем в однотактном трехфазном выпрямителе. Расчетная мощность трансформатора

периода любой неработающий вентиль присоединен через работающий вентиль к линейным зажимам трансформатора. Следовательно,

определяется значением напряжения ui(t) на вторичной обмотке трансформатора. Следовательно, максимальное значение обратного напряжения, которое приложено к диоду в данной схеме, равно амплитудному значе-

В мостовой схеме амплитудное значение обратного напряжения на вентилях равно амплитуде ЭДС ei, так как закрытый вентиль (через проводящий ток вентиль) подключается параллельно обмотке трансформатора, следовательно

Присоединение трансформаторов, установленных на плотине, к шинам ОРУ в последнее время часто производится кабелем. Концевая муфта кабеля представляет собой одно целое с вводом трансформатора. Следовательно, установить разрядник непосредственно у трансформатора не представляется возможным. Однако разрядник в начале кабеля, несмотря на большое расстояние до трансформатора, обеспечивает его надежную защиту.

где /-j — активное сопротивление первичной обмотки двухобмоточного трансформатора. Следовательно, электрические потери автотрансформатора на участке Аа

Сопротивления катушек приборов, подключаемых к вторичной обмотке трансформатора напряжения, очень большие. Следовательно, трансформатор работает в режиме, равносильном режиму холостого хода (ток во вторичной цепи при включенных приборах весьма мал). Поэтому падения напряжения в обмотках трансформатора незначительны по сравнению с номинальными значениями напряжений [/,„ и (./2„, указываемыми в паспорте трансформатора. Следовательно, для трансформаторов напряжения можно считать t/j « El и U2 к Е2. Коэффи-

Масса ярм разделяется на две части. Масса стали частей, заштрихованных на 8.8, для трехфазного трансформатора равна шестикратной и для однофазного трансформатора — четырехкратной массе угла Gy, определяемой по (8.5), (8.6) или (8.7). Масса стали незаштрихованных частей определяется как разность Оя — 4Gy для трехфазного и Оя —2Gy для однофазного трансформатора. Следовательно, полная масса стали двух ярм может быть представлена для трехфазного трансформатора в виде

Из рассмотрения работы схемы следует, что в отрицательный полупериод диод находится под напряжением, действующим на зажимах вторичной обмотки трансформатора. Следовательно, наибольшее обратное напряжение, приложенное к диоду, оказывается равным

где PI — мощность, поступающая из сети в трансформатор; Р2— мощность, снимаемая со вторичной обмотки трансформатора. Следовательно,

Расчетная мощность имеет условный характер и не совпадает с той действительной мощностью, которую трансформатор отдает при работе. Напомним (§ 12-4), что номинальным вторичным напряжением трансформатора называется напряжение при холостом ходе, т. е. U2t, = U20. Следовательно, номинальная мощность трансформатора на стороне вторичной обмотки составляет ?/20/а„. Действительная мощность, отдаваемая трансформатором при токе /2„, составляет Р2 = ?/2/2„, где U2 —действительное вторичное напряжение при работе трансформатора. Следовательно, расчетная мощность трансформатора отличается от действительной отдаваемой им мощности в той же мере, в какой напряжение U20 отличается от напряжения ?/2.