Трансформатора рекомендуется

Рассмотрим принцип действия однофазного трансформатора. Предположим сначала, что цепь вторичной обмотки трансформатора разомкнута и при действии источника напряжения ut = с ток в первичной обмотке равен 'iv. Магнитодвижущая сила i\Wi возбуждает в магни-топроводе магнитный поток, положительное направление которого определяется правилом буравчика (см. 2.1, а). Этот магнитный поток индуктирует в первичной обмотке ЭДС самоиндукции еL ( (на рисунке не показана) и во вторичной обмотке — ЭДС взаимной индукции еМ2 (на рисунке не показана). После замыкания цепи вторичной обмотки под действием ЭДС взаимной индукции еМг в приемнике с сопротивлением нагрузки г2 возникнет ток /2.

Холостим ходом трансформатора называется такоч реки» его работы, при котором вторичная обмотка трансформатора разомкнута, а первичная присоединена к сети.

Рассмотрим принцип действия однофазного трансформатора. Предположим сначала, что цепь вторичной обмотки трансформатора разомкнута и при действии источника напряжения iii = е ток в первичной обмотке равен i'i. Магнитодвижущая сила /,w, возбуждает в магни-топроводе магнитный поток, положительное направление которого определяется правилом буравчика (см. 2.1, а). Этот магнитный поток индуктирует в первичной обмотке ЭДС самоиндукции еL ( (на рисунке не показана) и во вторичной обмотке — ЭДС взаимной индукции емг (на рисунке не показана). После замыкания цепи вторичной обмотки под действием ЭДС взаимной индукции емг в приемнике с сопротивлением нагрузки г2 возникнет ток /2.

Рассмотрим принцип действия однофазного трансформатора. Предположим сначала, что цепь вторичной обмотки трансформатора разомкнута и при действии источника напряжения wt = е ток в первичной обмотке равен 11. Магнитодвижущая сила i'iM>i возбуждает в магни-топроводе магнитный поток, положительное направление которого определяется правилом буравчика (см. 2.1, а). Этот магнитный поток индуктирует в первичной обмотке ЭДС самоиндукции еL l (на рисунке не показана) и во вторичной обмотке - ЭДС взаимной индукции еМг (на рисунке не показана). После замыкания цепи вторичной обмотки под действием ЭДС взаимной индукции еМ2 в приемнике с сопротивлением нагрузки г г возникнет ток ij.

Если цепь вторичной обмотки трансформатора разомкнута (режим холостого хода), то напряжение на зажимах обмотки равно ее ЭДС: t/2 = ?2, а напряжение источника питания гючти полностью уравновешивается ЭДС первичной обмотки ИтйЕ\. Следовательно, можно написать, что k = E?/E\ К Ui/U\-

8-57. Как изменятся показания приборов и амплитуда магнитной индукции в магнитопроБфде трансформатора 8.57, если параллельно первой обмотке w\ включить вторую шг с тем же числом витков из провода того же сечения? Активным сопротивлением обмоток пренебречь. Вторичная обмотка трансформатора разомкнута. Указать неправильный ответ.

При опыте холостого хода вторичная обмотка трансформатора разомкнута, а на зажимы первичной подается номинальное напряжение. При этом измеряются:

Предположим, что вторичная обмотка трансформатора разомкнута (t'2 = 0). Первичная обмотка в момент времени t = 0 присоеди-

Рассмотрим сначала включение трансформатора в сеть. Предположим, что вторичная обмотка трансформатора разомкнута (t'g = 0). Первичная обмотка в момент времени t = 0 присоеди-

А. Ток включения. Будем считать, что вторичная обмотка трансформатора разомкнута. Мы знаем, что при установившемся режиме работы ток холостого хода силового трансформатора не превышает 10%. Но при включении трансформатора на сеть под напряжение, близкое к номинальному, могут наблюдаться резкие броски тока, во много раз превышающие номинальные значения тока холостого хода. Физически такие броски тока объясняются следующим образом. При установившемся режиме холостого хода данному значению подводимого напряжения «j = ab ( 21-1) соответствует значение установившегося потока Фст = ас. Но если не считаться с потоком остаточного намагничения, то в момент включения трансформатора на сеть ток /о и создаваемый им поток Ф0

При холостом ходе вторичная цепь трансформатора разомкнута и схема замещения в этом случае состоит из последовательно соединенных активного и индуктивного сопротивлений гг и агх первичной обмотки и намагничивающей ветви, т. е. ограничивается частью схемы AKLX ( 13-3, в).

В трансформаторах старой конструкции расширитель не имеет съемного дна. При ремонте трансформатора рекомендуется сплошное дно заменить на съемное. Работа выполняется следующим образом: старое вварное дно вырезают газовой горелкой. Далее к цилиндру 7 расширителя автогеном приваривают стальной фланец б, в который ввинчивают и приваривают шпильки 5 для крепления съемного дна 4 гайками 3. Дно уплотняют резиновой прокладкой 2, удерживаемой стальным кольцом 1. Общий вид съемного дна показан на 131.

В некоторых трансформаторах расширитель не имеет съемного дна. При ремонте трансформатора рекомендуется сплошное дно заменить на съемное ( 103). Работу выполняют следующим образом: старое вварное дно вырезают газовой горелкой. Далее к цилиндру 7 расширителя приваривают стальной фланец 6, в который ввинчивают и приваривают шпильки 5 для крепления съемного дна 4 гайками 3. Дно уплотняют резиновой прокладкой 2, удерживаемой стальным кольцом /.

Рекомендуется при расчете тока короткого замыкания учитывать сопротивление хс системы, примыкающей к цеховому трансформатору, что дает некоторое уточнение при расчете электрически неудаленных к. з. за мощным цеховым трансформатором (1600, 2500 кВ-А) при относительно небольшой мощности системы, которая характеризуется током или мощностью к. з. на шинах высшего напряжения цеховой подстанции. В частности, сопротивление системы учитывается, если SC<50SH, где Sc — мощность системы; SH — номинальная мощность трансформатора, за которым рассчитывается ток короткого замыкания. При этом схема замещения принимает вид 19, б.

его не превышали 0,005 номинального напряжения трансформатора. Рекомендуется повышать- напряжение автоматически. Мощность испытательной установки должна быть достаточной для того, чтобы установившийся ток короткого замыкания (действующи и) на стороне

Вычерчивание трансформатора рекомендуется выполнять с учетом следующих особенностей.

Изменение р влияет не только на массу активных, но и на. массу остальных материалов трансформатора. Вместе с увеличением р растут потери холостого хода и стоимость системы охлаждения, возрастают масса и стоимость конструктивных деталей остова, металла бака, трансформаторного масла, общая масса трансформатора. Общая стоимость материалов трансформатора имеет свою точку минимального значения, обычно близкую по шкале значений р к -точке минимальной стоимости активных материалов. С увеличением р от этой точки общая стоимость материалов резко возрастает. Поэтому в целях экономии всех материалов трансформатора рекомендуется при прочих равных условиях выбирать меньшие из рекомендуемых значений р.

При расчете трансформатора с магнитной системой из горячекатаной стали марок Э41; Э42 или Э43, при индукции Вс= 1,4-7-1,45 Т получить трансформатор с потерями и током холостого хода, отвечающим требованиям современного ГОСТ, невозможно. В случае необходимости применения стали этих марок при расчете нестандартного трансформатора рекомендуется провести предварительный расчет по методике, описанной в § 3-5 и 3-6, и выбрать приемлемый вариант или воспользоваться данными, приведенными в табл. 3-12.

Изменение р влияет на массу не только активных, но и остальных материалов трансформаторов. Вместе с увеличением р растут потери холостого хода и стоимость системы охлаждения, возрастают масса и стоимость конструктивных деталей остова, металла бака, трансформаторного масла, общая масса трансформатора. Общая стоимость материалов трансформатора имеет свою точку минимального значения, обычно близкую по шкале значений р к точке минимальной стоимости активных материалов. С увеличением р от этой точки общая стоимость материалов резко возрастает. Поэтому в целях экономии всех материалов трансформатора рекомендуется при прочих равных условиях выбирать меньшие из рекомендуемых значений р.

При расчете трансформатора с магнитной системой из горячекатаной стали марок 1511—1514 при индукции Вс— = 1,4—1,45 Тл получить трансформатор с потерями и током холостого хода, отвечающим требованиям современного ГОСТ, невозможно. В случае необходимости применения стали этих марок при расчете нестандартного трансформатора рекомендуется провести предварительный расчет по методике, описанной в § 3.5 и 3.6, и выбрать приемлемый вариант или воспользоваться данными, приведенными в табл. 3.12.

При проектировании серий трансформаторов раскрой рулонов для каждого типа трансформатора рекомендуется производить самостоятельно. Комбинировать на одних и тех же рулонах раскрой стали для разных типов можно только с учетом реального числа трансформаторов каждого типа, выпускаемых ежемесячно, для того чтобы не образовывать ненужного увеличения запасов пластин на складе.

При магистральной схеме питания ( 5.2) на вводе к цеховому трансформатору в большинстве случаев устанавливают выключатель нагрузки последовательно с предохранителем или разъединитель в комплекте с предохранителем, позволяющий осуществить селективное отключение цеховой ТП при повреждении или ненормальном режиме работы трансформатора. Рекомендуется схема включения предохранителя — перед выключателем нагрузки. Глухое присоединение транс-