Трансформатора поскольку

Рассмотрим процессы в блокинг-генераторе с помощью графиков ( 9.14, б). Пусть в начальный момент времени t = (0 конденсатор Ср заряжен до напряжения, превышающего напряжение запирания лампы U3. Анодный и сеточный токи отсутствуют, напряжение Uu на аноде лампы максимально и равно напряжению источника э. д. с. Еа. Конденсатор Ср разряжается через обмотку трансформатора и резистор утечки сетки Rc. Обычно постоянная времени RCCP сравнительно велика, поэтому разряд конденсатора происходит довольно медленно и индуктивность обмотки трансформатора не оказывает существенного влияния на этот процесс. В момент времени /х напряжение на конденсаторе уменьшается до напряжения отпирания лампы. С этого момента лампа начинает открываться и возникающий анодный ток вызывает э. д. с. в обмотке трансформатора, включенной в цепь сетки лампы. Так как обратная связь в схеме положительная, то эта э. д. с. обусловливает дальнейшее увеличение анодного тока лампы. В результате наступает лавинообразное нарастание анодного тока и сеточного напряжения, которое прекратится лишь после того, как сеточное напряжение станет положительным, а анодный и сеточный токи достигнут величины токов насыщения. Анодное напряжение, равное разности э. д. с. Еа и противо-э.д. с., индуктированной в первичной обмотке трансформатора анодным током, оказывается очень малым. В момент времени 4 сеточное напряжение достигает предельного значения, а сеточный ток становится сравнимым по величине с анодным током. После этого уменьшается как положительное напряжение на сетке, так и анодный ток. Сеточный ток также уменьшается, причем про-тиво-э. д. с. самоиндукции вторичной обмотки трансформатора замедляет процесс снижения анодного тока, поэтому в конце импульса анодный ток уменьшается скачком, т. е. задний фронт импульса анодного тока имеет малую длительность. Этот скачок приводит к резкому изменению магнитного потока трансформатора, сопровождающемуся «выбросом» напряжения на его обмотках. Сеточный ток лампы вызывает новый заряд конденсатора Ср, благодаря чему лампа снова запирается (момент времени 4). и процесс повторяется сначала. В нагрузочной обмотке трансформатора получается импульс напряжения и следующий непосредственно за ним обратный выброс напряжения, соответствующий моменту прекращения анодного тока. Длительность нарастания анодного тока измеряется десятыми долями микросекунды.

Такое решение применяется для питания простых и мало потребляющих УРЗ. Оно обладает двумя существенными недостатками: малым к.п.д. и возможностью резкого повышения напряжения на элементах УРЗ при двойных замыканиях на землю в сети постоянного тока, что приводит к выходу УРЗ из строя. Поэтому в последнее время для гальванической развязки цепей питания УРЗ с сетью постоянного тока и повышения к.п.д. блока питания применяются тиристорные преобразователи постоянного тока. Управляемые специальным генератором импульсов тиристоры подключают к аккумуляторной батарее .поочередно две включенные с разной полярностью первичные обмотки трансформатора. На вторичной обмотке трансформатора получается переменное напряжение прямоугольной формы, которое далее выпрямляется и стабилизируется. Частота переключения тиристоров может быть выбрана достаточно высокой (до 400 Гц), что позволяет уменьшить габариты трансформатора. Блоки питания с преобразователем могут использоваться для одновременного питания нескольких УРЗ.

После подстановки значения /2 в первое уравнение трансформатора получается выражение первичного тока:

получается более сложным. Схема переключения ответвлений при регулировании коэффициента трансформации под нагрузкой показана на 2.83. Чтобы при замыкании ответвлений в образовавшемся контуре не протекал большой ток, используют реактор L с расщепленной обмоткой. Токоограничи-вающий реактор рассчитан на кратковременную нагрузку и в рабочем состоянии, когда оба его контакта подключены к одному ответвлению, практически не имеет сопротивления, так как обе его половины включены встречно. Переключатели S] и S2 и реактор размещаются в масляном баке трансформатора. Выключатели Qi и Q2, чтобы не загрязнять основной объем масла, размещаются в отдельном баке, располагаемом на стенке трансформатора. Управление переключающим устройством автоматизировано.

т. е. к. п. д. трансформатора получается наибольшим при условии, когда переменные потери в обмотках равны постоянным потерям холос--того хода. Однако более точное условие

В случае неодинаковых нагрузочных сопротивлений Z'n и Z"H синусной и косинусной обмоток трансформатора получается неполное его вторичное симметрирование, так как разность поперечных составляющих полей Ф'2со5 а — Ф^ sin а =? 0. Эта разность полей, по закону Ленца, компенсируется полем Фк короткозамкнутой компенсационной обмотки на первичной стороне (см. 40.4).

Исследовав функцию т] = /(р>) на максимум, убеждаемся, что максимальный КПД трансформатора получается при равенстве потерь в меди и в стали, т. е.' при р2Рк.н = РСТ-

Пусть по-прежнему SKi = SH\\, Обе вторичные обмотки трансформатора включены параллельно и поэтому напряжение на обмотках трансформатора изображается одним вектором (72 ( 15-3,6). Ток нагрузки /нг = U2/zHr распределяется между обоими трансформаторами поровну, т. е. /Hri = /нгп = /нг/2, а угол фнг между вектором /нг и вектором U2 определяется характером нагрузки. Для того чтобы определить ток в обмотке каждого трансформатора, необходимо сложить нагрузочный и уравнительный токи с учетом того, что для первого трансформатора уравнительный ток /у[ — отстающий, а для второго /У2 — опережающий. Ток в обмотке первого трансформатора получается больше /Hri, а ток в обмотке второго трансформатора меньше 1тц. Следовательно, если трансформатор / нагружен полностью, то трансформатор // будет недогружен и при полной нагрузке второго трансформатора первый окажется перегруженным. Нормальным случаем является первый, так как перегрузка, как правило, недопустима. Таким образом, при неравенстве коэффициентов трансформации уравнительный ток не позволяет нагрузить полностью все параллельно включенные трансформаторы.

Энергия на входе и выходе идеального трансформатора получается одинаковой в любой момент времени, если равны соответствующие мгновенные мощности:

Особенности регулирования напряжения на тяговых подстанциях переменного тока. Изложенные выше соображения относились к использованию трансформаторов о регулированием напряжения под нагрузкой в условиях, когда нагрузка всех фаз трехфазной линии была равномерной. На тяговых подстанциях участков однофазного тока нагрузка фаз трансформатора получается неодинаковой. Различными получаются п напряжения на фидерах подстанции, питающих смежные. фидерные юны: напряжение опережающей фазы выше напряжения отстающей фазы. Особенно заметно это проявляете при схеме соединения трансформаторов Y/A (/см PI1G- 3.28), . „•' • , 'На существующих трехфазных трансформа горах и типовой, схемой автоматики регулирование напряжения под.нагрузкой осуществляется по изменению напряжения в одной фазе (что при симметричной трехфазной нагрузке не приводит к каким-либо ошибкам Е раооте). Расчеты показывают, что напряжение на опережающей фазе может быть и выше, и ниже напряжения на третьей фазе, поэтому использовать-типовую схему автоматики невозможно, так как пр» этом напряжете на одной из фаз может выйти за допустимые пределы. ; "для устранения этого явления была предложена схема автоматики [201 реагирующая на напряжение двух фаз (опережающей и третьей). Были проведены испытания схемы на одной из подстанций, выдержки времени принималась равной I мин. Полученные опытные данные сведены в гистограмму рио. 5.4. Из гистограммы видно, что среднее значение напряжения несколько повысилось, но диапазон колебаний почти ........ . ...

ния (звено 1.2 на 3.48) неуправляемый выпрямитель можно применять и для питания нерегулируемого инвертора, при этом выходное напряжение последнего регулируется путем изменения питающего напряжения. Однако, в случае регулируемого трансформатора получается низкое быстродействие или же за счет потерь мощности при дополнительном преобразовании энергии в регуляторе снижается КПД. В то же время использование неуправляемого выпрямителя выгодно из-за незначительного потребления от питающей сети реактивной мощности и токов высших гармоник.

Поскольку во вторичных обмотках токи проходят поочередно и имеют противоположные направления, по первичной обмотке проходит чисто синусоидальный ток. Действующее значение этого тока с учетом коэффициента трансформации трансформатора п = w\/wz

4) m;- = 0; nft = 0, т. е. / = 1, k — l, тогда векторный потенциал магнитного поля равен Az = Cjk ~ const для всей области окна трансформатора. Поскольку нас интересуют всегда

В запертом состоянии транзистор находится до тех пор, пока конденсатор Сб не разрядится. Конденсатор разряжается через резистор RQ и вторичную обмотку L6 трансформатора. Поскольку индуктивность L6 мала, основную роль в процессе разряда играет резистор R6. При этом напряжение на конденсаторе убывает по экспоненте Uc (t) = t/Cmax exp (—t/R6C6).

11. Отмечается, что допустимые систематические нагрузки (перегрузки) не вызывают сокращения нормируемого срока службы трансформатора, поскольку износ изоляции при таких нагрузках (перегрузках) не превышает нормальный расчетный износ изоляции. Допустимые аварийные перегрузки вызывают повышенный по отношению к нормированному износ изоляции, что может привести к сокращению нормируемого срока службы трансформатора, если не будет компенсации износа изоляции при сниженных нагрузках.

Поскольку во вторичных обмотках токи протекают поочередно и имеют противоположные направления, по первичной обмотке проходит чисто синусоидальный ток. Действующее значение этого тока может быть выражено через среднее значение выпрямленного тока с учетом коэффициента трансформации трансформатора п =

Так как типов трансформаторов очень много, то здесь мы ограничимся краткой характеристикой только силового трансформатора, поскольку он представляет наибольший интерес в связи с мощным развитием электроэнергетических систем.

Схема замещения асинхронной машины с эквивалентным неподвижным ротором' принципиально не отличается от схемы замещения обычного трансформатора, поскольку такая машина по существу является трансформатором.

В системах питания с изолированной нейтралью напряжением до 1000 В трансформаторы, связанные с системами напряжением выше 1000 В, защищают от опасных повреждений между обмотками высшего и низшего напряжений трансформатора пробивным предохранителем, который устанавливают в нейтраль и фазу на стороне низшего напряжения трансформатора. Поскольку в установках с несколькими распределительными устройствами различных напряжений выполняют одно общее заземляющее устройство, его сопротивление должно удовлетворять требованиям той установки, для которой сопротивление получается наименьшим.

Треугольник холостого хода должен быть построен заново, поскольку при изменении первичного напряжения изменяются индукция в стали и намагничивающий ток. Активная и реактивная составляющие намагничивающего тока могут быть определены с помощью кривой намагничивания и кривой удельных потерь мощности в стали. Масштаб должен быть также изменен в соответствии со сказанным выше. В результате размеры, соотношение сторон и положение треугольника холостого хода окажутся иными. Соответственно переместится точка С. При первичном напряжении, меньшем номинального, треугольник ABC уменьшится и точка С переместится вниз и влево. При первичном напряжении, превышающем номинальное, точка С переместится вверх и вправо. Следовательно, изменяется и положение треугольника нагрузки, и погрешность трансформатора.

Поскольку составляющая погрешности, зависящая от намагничивающего тока, значительно меньше составляющей от тока нагрузки, изменение напряжения в широких пределах ниже номинального мало отражается на полной погрешности трансформатора напряжения. При увеличении напряжения выше но-



Похожие определения:
Трансформаторный преобразователь
Трансформатором мощностью
Трансформаторов используются
Техническое направление
Трансформаторов первичные
Трансформаторов применяют
Трансформаторов производится

Яндекс.Метрика