Теплообменная поверхность

Источником для прямоточной системы технического водоснабжения ТЭС и АЭС могут быть озера достаточно больших размеров и моря. Необходимо отметить, что в случае использования соленых вод для технического водоснабжения электростанций возникает ряд проблем, связанных с интенсивными коррозионными процессами, отложениями солей на трубках теплообменных аппаратов и водным режимом электростанций.

К числу теплообменных аппаратов относятся многочисленные агрегаты разнообразного назначения. Сюда относится прежде всего п а-р о в о и котел, в отдельных местах которого происходит теплообмен между газом и водой в различных ее состояниях. Всякого рода п о -догреватели, в которых тепло передается от пара или воды к воде или другой жидкости, образуют большой класс теплообменных аппаратов. Сюда, наконец, относятся и паропреобра-зователи, в которых за счет пара одних параметров получают пар других параметров, и различные промышленные выпарные аппараты. Расчет теплообмена

между внутренним и наружным воздухом зданий аналогичен расчету теплообменных аппаратов.

Основными параметрами температурного графика принято считать температуру прямой ?пр.Р и обратной ?0б.Р сетевой воды при расчетной температуре наружного воздуха (наиболее низкой длительной). Что касается текущих температур прямой и обратной сетевой воды, то их значения оказываются пропорциональными /Пр.< и /об.р и зависят от текущих значений температуры наружного воздуха. Расчетная температура обратной сетевой воды зависит от схемы включения абонентских потребителей и принятой поверхности нагрева их теплообменных аппаратов. Текущее значение температуры обратной воды зависит главным образом от величины тепловой нагрузки и увеличивается с понижением температуры наружного воздуха.

Минимальный температурный напор теплообменных аппаратов

Кроме того, поскольку электромеханические ПЭ (электродвигатели и электрогенераторы) имеют КПД порядка 95—98%, исследование ЭУ можно ограничить «термодинамической» частью их ПЭ, применяя для их оценки термодинамические характеристики. Последние могут основываться на методах классической, неравновесной и статистической термодинамики и др. Однако «в подавляющем большинстве случаев^анализ необратимых циклов можно проводить методом классической термодинамики, которая способна дать важные для практики прогнозы в начальной стадии проектирования, когда исследуется ожидаемый действительный цикл установки. При этом удается не только предопределить энергетическую эффективность, но и составить представление о ряде инженерных факторов, таких, как вес теплообменных аппаратов, качество материалов, габариты отдельных узлов, и даже, в некоторых случаях, оценить сложность их изготовления» [76].

Одной из наиболее перспективных ЯЭУ является одноконтурная замкнутая гелиевая ГТУ. Как инертный газ, гелий в абсолютно чистом виде не активируется, и поэтому защита требуется только для реактора; высокие же тешюпередаточные свойства гелия позволяют получить умеренные размеры теплообменных аппаратов. Такая установка должна быть легче ПТУ с насыщенным паром на 20—25% и более экономична, поскольку t1 = 800° С и Р1 = = 70 бар (табл. 9.1).

ходимы мощные компрессоры, большие поверхности теплообменных аппаратов, а также дорогие материалы, применение которых обеспечивает необходимый срок службы. Зависимость между стоимостью кондиционера и его энергетической эффективностью обычно имезт линейный характер. Однако если вместо начальной стоимости использовать издержки зч срок службы, то, как правило, кондиционеры с более высокой энергетической эффективностью и более экономичны в эксплуатации.

В теплообменном аппарате происходит процесс передачи тепла от одного теплоносителя (масло — газ) к другому теплоносителю (воздух — вода) через разделяющую стенку. Расчеты теплообменных аппаратов (ТА) сводятся к совместному решению уравнения теплового баланса и~ уравнения теплопередачи

При расчете теплообменных аппаратов воздушного охлаждения теплоемкость влажного воздуха может быть определена уравнением

15. Клименко А. П., Каневец Г. Е. Расчет теплообменных аппаратов на электронных вычислительных машинах. М.—Л.: Энергия, 1966.

Теплообменная поверхность парогенераторов АЭС, несмотря на средние давления и невысокие температуры, также выполняется из аустенитных нержавеющих сталей. Это также связано со стремлением максимально сократить поступление продуктов коррозии в водный теплоноситель. Напомним, что поверхности нагрева барабанных котлов никогда не выполнялись из аустенитных нержавеющих сталей, склонных к коррозии под напряжением в водной среде, содержащей хлориды. Поэтому добавочная вода на АЭС всегда готовится как обессоленная. В то же время, как известно, для котлов средних давлений дополнительная вода не обессоливается, а только умягчается, т. е. допускается поступление хлоридов с добавочной водой. Опасен для оборудования АЭС и второй источник поступления хлоридов в питательную воду АЭС — присос в конденсаторе, который для барабанных котлов допустим. Поэтому в отличие от ТЭС с барабанными котлами для АЭС любых конструкций и параметров обязательна установка 100%-ной конденсатоочистки.

/ —• входной коллектор теплоносителя; 2 — теплообменная поверхность; 3 — коллектор раздачи питательной воды; 4 — дырчатый погруженный щит; 5 — ввод питательной воды; 6—жалюзийный сепаратор; 7 — па-роотводящие трубы; 8 — паросборный коллектор; 9 — воздушники; 10 — отвод отсепарированной влаги; //— выходной коллектор теплоносителя

Парогенераторы имеют байпасную спецводоочистку (СВО-5) на продувочной воде. Размер продувки ограничен 0,5—1,0%. Ее нормирование связано с ограничением содержания хлоридов, так как теплообменная поверхность выполнена из нержавеющих аустенитных сталей, склонных к коррозии под напряжением в присутствии хлоридов.

Теплообменная поверхность РВП состоит из гофрированных волнистых стальных листов (см. 1.16), заполняющих секторы ротора. По высоте РВП делится на горячую и холодную части. Холодная часть, подверженная низкотемпературной коррозии, выполняется из листов толщиной 6Л = 1,2 мм при эквивалентном диаметре набивки d3KB = 9,8 мм. В горячей части 5Л = 0,63 мм, а с/экв равен 7,8 или

В подогревателях смешивающего типа отсутствует теплообменная поверхность, улучшается использование теплоты отборного пара вследствие отсутствия недогрева — разности между температурой насыщения греющего пара и температурой нагреваемой среды на выходе из подогревателя. В тоже время требуются специальные меры по созданию перепада давлений между последовательно

Теплообменная поверхность ПВД заключается в один корпус и разделяется на зоны: охлаждения пара (с температурой стенки выше температуры насыщения) — зона ОП; конденсации греющего пара (КП) и охлаждения конденсата греющего пара (ОК).

Корпус подогревателей ПСГ цельносварной конструкции. Теплообменная поверхность образуется прямыми трубками, концы которых ввальцо-

Теплообменная поверхность представляет собой совокупность оребреных труб с шахматным расположением и поперечным обтеканием горячими газами.

Теплообменная поверхность РВП состоит из гофрированных волнистых стальных листов (см. 1.16), заполняющих секторы ротора. По высоте РВП делится на горячую и холодную части. Холодная часть, подверженная низкотемпературной коррозии, выполняется из листов толщиной 5Л = 1,2 мм при эквивалентном диаметре набивки d3Ka = 9,8 мм. В горячей части 5Л = 0,63 мм, а й?экв равен 7,8 или

В подогревателях смешивающего типа отсутствует теплообменная поверхность, улучшается использование теплоты отборного пара вследствие отсутствия недогрева — разности между температурой насыщения греющего пара и температурой нагреваемой среды на выходе из подогревателя. В тоже время требуются специальные меры по созданию перепада давлений между последовательно

Теплообменная поверхность ПВД заключается в один корпус и разделяется на зоны: охлаждения пара (с температурой стенки выше температуры насыщения) — зона ОП; конденсации греющего пара (КП) и охлаждения конденсата греющего пара (ОК).