Температур теплоносителя

О...ЮО°С составляет примерно 1/273 град~', удельное сопротивление при 20° С равно 0,105 Ом • мм2/м, диапазон преобразуемых температур составляет —260...+1300° С 123].

Из проводниковых материалов широкое применение получила платина, которая даже при высоких температурах в окислительной среде не изменяет своих физических и химических свойств. ТКС платины в диапазоне О...ЮО°С составляет примерно 1/273 К""1, удельное сопротивление при 20 °С равно 10,5 • 10~6 Ом • м, диапазон преобразуемых температур составляет — 260. .. + 1300 °С.

Весь возможный диапазон температур составляет 0...1012 К, а обычно измеряемые температуры лежат в пределах от —273 до 3500 "С. Столь широкий диапазон измеряемых температур и разнообразие условий измерений обусловили разнообразие методов и средств ее измерения. При этом в современном промышленном производстве преимущественное распространение получили электрические средства измерения температуры, обладающие общеизвестными преимуществами.

Из проводниковых материалов широкое применение получила платина, которая даже при высоких температурах в окислительной среде не изменяет своих физических и химических свойств. ТКС платины в диапазоне О...ЮО°С составляет примерно 1/273 К""1, удельное сопротивление при 20 °С равно 10,5 • 10~6 Ом • м, диапазон преобразуемых температур составляет — 260. .. + 1300 °С.

Весь возможный диапазон температур составляет 0...1012 К, а обычно измеряемые температуры лежат в пределах от —273 до 3500 °С. Столь широкий диапазон измеряемых температур и разнообразие условий измерений обусловили разнообразие методов и средств ее измерения. При этом в современном промышленном производстве преимущественное распространение получили электрические средства измерения температуры, обладающие общеизвестными преимуществами.

Если температура воздуха в блоке вблизи входа примерно равна температуре среды, то средние значения температур tB и tK получаются почти одинаковыми и тепловой поток между кожухом и протекающим через блок воздухом (пропорциональный разности этих температур) составляет малую долю тепловых потерь нагретой зоны. Поэтому им можно пренебречь и величину ак.в принять равной средневзвешенному значению коэффициентов теплообмена нагретой зоны

Изменение показаний прибора при отклонении температуры окружающего воздуха на 10 град (в пределах рабочих температур) составляет ±1,5%; под влиянием внешнего магнитного поля напряженностью 400 а/м — составляет ±0,5%; при установке прибора на ферромагнитном щите, а также под влиянием помещенного вплотную такого же прибора, показания прибора не изменяются.

При питании от аккумуляторной батареи напряжением 24 в ток разряда не превышает 2 а, а разряд батареи за один цикл работы (12 сек) — не более 0,007 а-ч. Изменение частоты выходного напряжения при питании от сети постоянного тока, .вызванное отклонением температуры окружающего воздуха на 10 град (в пределах рабочих температур), составляет ±0,25 гц.

Изменение показаний прибора при отклонении температуры окружающего воздуха на 10 град (в пределах рабочих температур) составляет ±2,5% — для прибора с пределом измерения 48—52 гц и ±1,5% — с пределом измерения 45—55 гц.

Изменение показаний приборов при отклонении температуры окружающего воздуха на 10 град (в пределах рабочих температур) не превышает величины основной погрешности. Изменение показаний приборов под влиянием внешнего магнитного поля напряженностью 400 а/м составляет ±2,5%.

Скорость движения диаграммы 20, 60, 180, 600, 1800, 5400 мм/ч. Изменение показаний приборов при отклонении температуры окружающего воздуха на 10 град (в пределах рабочих температур) составляет ± 1,5%; под влиянием

Для закрытой системы теплоснабжения, которая принята для АТЭЦ, влияние «условной» расчетной температуры теплоносителя на изменения приведенных затрат в теплофикационную систему показано на 6.5. Приведенная на нем зависимость позволяет выделить зону оптимальных значений «условных» расчетных температур теплоносителя (i? = 170 — 200°С), в пределах которой варианты отличаются от оптимального по приведенным затратам не более чем на 0,5 млн руб. Экономический эффект перехода на оптимальные значения «условных» температурных графиков составляет 2,5— 2,7 млн руб. приведенных затрат, а наибольшая экономия расхода

В качестве АИТ рассматривалась АТЭЦ, оборудованная реакторами ВВЭР-1000 и турбинами ПТК-400/500-60 и расположенная в 20 км от потребителей. Из 6.6 следует, что чем выше требуемые параметры пара, тем выше должна быть температура теплоносителя. Такой характер зависимостей объясняется ростом затрат в термомеханические компрессорные установки при низких значениях температуры теплоносителя в подающей магистрали. Так, при РТП = 0,6 МПа во всем диапазоне рассматриваемых температур компрессорные установки не нужны, а при Ртп = 1 МПа они необходимы до температур теплоносителя ~180°С. Причем при низкой доле паровой нагрузки (уп = 0,2) эффективно применять термокомпрессорные установки для технологических потребителей, использующих пар при давлении 1 МПа.

Тепловой расчет. В тепловом расчете ПГ определяется мощность отдельных элементов его при параметрах, заданных техническими условиями на проектирование, проводится расчет температур теплоносителя и рабочего тела по участкам для последующего определения геометрических размеров, числа модулей и т. д.

Расчет температур и t — Q-д и а г р а м м а. Расчет температур теплоносителя по участкам ПГ производится на основании уравнения теплового баланса

Развитие и усовершенствование ВВЭР сопровождаются расширением диапазона и увеличением максимальных температур теплоносителя, увеличением мощности одного блока и связанным с ним увеличением абсолютных размеров, усложнением конструктивных форм, расширением круга применяемых материалов. Это требует значительных усилий соответствующих институтов, конструкторских и технологических бюро в области разработки методов расчетного и экспериментального исследования напряженно-деформированных состояний, прочности и долговечности несущих элементов реакторов.

Методику теплогидравлического расчета тепловыделяющих элементов можно разделить на следующие основные этапы: расчет параметров химически реагирующего потока; расчет температурных полей в кассете; расчет максимальных температур теплоносителя, оболочек и топлива твэлов с учетом факторов перегрева; расчет гидродинамических характеристик.

экспериментальных значений температур теплоносителя с расчетными. Во всех исследованных режимах параметры теплоносителя по холодной стороне находились в области первой реакции N2C>4^2NO2, по горячей стороне — в области первой и второй (2NO2=f±2NO-f-O2) реакций.

2.31. Распределение температур теплоносителя t и стенки tCT по длине канала г:

Как правило, неодинаковое тепловыделение в различных топливных элементах приводит к неравномерному распределению температур теплоносителя по поверхностям нагрева.

2.31. Распределение температур теплоносителя t и стенки Гст по длине канала z:

Как правило, неодинаковое тепловыделение в различных топливных элементах приводит к неравномерному распределению температур теплоносителя по поверхностям нагрева.