Температуре проводника

Сверхтонкие (1...5 мкм) полимерные покрытия также выполняют защитно-пассивирующие и демпфирующие функции. Их наносят путем полимеризации или поликонденсации мономеров из газовой фазы, под действием тлеющего разряда, фотохимическим способом и др. Это позволяет на ИС, ПП, ферритовых сердечниках получать сплошные или селективные покрытия из таких материалов, которые не существуют в виде лаков и эмалей. После этого наносится слой более прочного материала известными методами. Заканчивается процесс нанесения полимерных покрытий сушкой, которая проводится теми же методами, что и сушка перед герметизацией. Но в первый период сушки устанавливают температуру 25. ..60°С, так как при более высокой температуре происходит энергичное испарение растворителей, приводящее к частичному вытеснению лака из пор и капилляров и его отверждению на наружных поверхностях, что затрудняет удаление остатков растворителей из глубины изделий, вызывает растрескивание пленки. Более высокая температура необходима во втором периоде, так как при этом не только ускоряются физико-химические процессы, приводящие к отверждению лака, но повышается качество герметизации.

Провод из NbsSn можно получить путем заполнения ниобиевой трубки смесью взятых в нужном соотношении порошков ниобия и олова и протяжки такой трубки через фильеру для уплотнения порошка и получения нужной формы сечения провода. Затем из провода выполняют обмотку, которая подвергается термической обработке при температуре порядка 1000 °С. При такой температуре происходит химическая реакция между порошками Nb и Sn с образованием соединения NbsSn ; из-за хрупкости этого соединения обмотка уже не должна подвергаться дальнейшим деформациям.

Вода для охлаждения секций индуктора должна подаваться через гибкие резинотканевые шланги достаточной длины для обеспечения поворота печи. Температура входящей воды не должна быть ниже 10° С во избежание отпотевания индуктора, а выходящей — не выше 50° С, так как при более высокой температуре происходит отложение солей на стенках трубки, что приводит к уменьшению сечения отверстия для прохода воды. Систему водоохлаждения рассчитывают так, чтобы падение давления в каждой из секций индуктора не превышало 2 кПа. Электропечи большой мощности (для плавки никеля, чугуна) и емкости имеют до 10—16 секций водоохлаждения. Для контроля температуры воды и давления устанавливают электроконтактные термометры и реле давления, а также реле протока, обеспечивающие своевременную сигнализацию и отключение установки при нарушении охлаждения.

Сушка производится при температуре 100—110° С. При более высокой температуре происходит частичное разложение двуокиси

Загущенный электролит должен иметь температуру 14—lb L. При более высокой температуре происходит слишком быстрое за-густевание раствора. В этом случае электролит налипает «а стенки ванны 6 и «е позволяет получить пастовую диафрагму с равномерным по толщине слоем тшсты. При низкой температуре из-за слабой вязкости раствора наблюдается стекание пасты с поверхности кабельной бумаги, появление подтеков и наплывов. Приготовление загущенных электролитов производится при непрерывном перемешивании механическим или ручным способом. В ванне 6 электро-

Ванна 6 напоминает по внешнему виду желоб с щелью на дне. Через эту щель паста выливается и попадает на верхнюю 'Поверхность кабельной бумаги. Между роликами 11 и щелью ванны 6 имеется зазор. Величина зазора регулируется в зависимости от требуемой толщины пасты на поверхности кабельной бумаги. Обычно зазор равен 0,5—0,7 мм. Кабельная бумага с нанесенным слоем пасты 'поступает в зону нагрева. С помощью электрического нагревателя 4 в зоне поддерживается температура 90° С. При этой температуре происходит загустевание («созревание») пасты.

Размер частиц цинка подобран так, чтобы отрицательный элект-* род был механически прочен и имел высокую пористость. Так как при низкой температуре происходит увеличение вязкости электролита и снижение его электропроводности вследствие затруднения диффузии ионов, диаметр пор электрода и их количество оказывают непосредственно влияние на работоспособность цинкового электрода при низких температурах.

(графитизация электродов, получение карборунда и некоторые другие) ведут в печах с сердечником (керном) из нагреваемого материала. Графитизация улучшает качество угольных электродов и других угольных изделий путем высокотемпературного их нагрева; при этом резко снижается зольность, повышаются электропроводность и стойкость против окисления и растворения, так как при высокой температуре происходит рост кристаллов графита в исходном углероде изделия. В процессе получения карборунда при высокой температуре в нагреваемом керне, состоящем из смеси песка и угля, происходит восстановление окиси кремния и соединение кремния с углеродом в виде карборунда SiC. Печи с керном по конструкции в корне отличаются от других руднотермических электропечей и по существу являются печами сопротивления.

На 1.23 представлена схема установки с вертикальным реактором для эпитаксиального наращивания пленок. В этом случае используются реакции восстановления, а источники кремния (SiCl4) и примеси (ВВг4) — жидкие. Пластины-заготовки кремния п-типа с тщательно очищенной поверхностью устанавливают на пирамидальном графитовом держателе 2, имеющем кварцевую или какую-либо другую пассивную оболочку (например, из карбида кремния SiC). Держатель с пластинами вводят в реактор из кварца 1, снабженный высокочастотным индуктором 3. В начале цикла для вытеснения воздуха в реактор 1 подается азот (или другой инертный газ). После «промывки» системы и прекращения подачи азота в реактор подается водород. Одновременно включают индуктор для нагрева держателя с подложками до рабочей температуры процесса (1200° С). В присутствии водорода при высокой температуре происходит восстановление окисла, следы которого присутствуют на поверхно-

Недостатком данного процесса считают необходимость использования герметичной и прочной металлической камеры вместо «открытой» системы. При высоких давлениях водяного пара и повышенной температуре происходит реакция воды со стенками камеры, что обусловливает применение дорогостоящих покрытий (например, золотом).

На 1.23 представлена схема установки с вертикальным реактором для эпитаксиального наращивания пленок. В этом случае используются реакции восстановления, а источники кремния (SiCl4) и примеси (ВВг4) — жидкие. Пластины-заготовки кремния п-типа с тщательно очищенной поверхностью устанавливают на пирамидальном графитовом держателе 2, имеющем кварцевую или какую-либо другую пассивную оболочку (например, из карбида кремния SiC). Держатель с пластинами вводят в реактор из кварца 1, снабженный высокочастотным индуктором 3. В начале цикла для вытеснения воздуха в реактор 1 подается азот (или другой инертный газ). После «промывки» системы и прекращения подачи азота в реактор подается водород. Одновременно включают индуктор для нагрева держателя с подложками до рабочей температуры процесса (1200° С). В присутствии водорода при высокой температуре происходит восстановление окисла, следы которого присутствуют на поверхно-

где величины Ай и Ла находятся по кривым 1.19. ЛЛ определяется для температуры §о, соответствующей рабочей температуре проводника; /Ь определяется для температуры Ф, допустимой при нагреве током к. з.

Характерным отличием тока проводимости от других видов тока является то, что плотность тока проводимости при постоянной температуре проводника пропорциональна напряженности электрического поля. При этом в изотропной среде вектор плотности тока J совпадает по направлению с вектором напряженности электрического поля Е и линии тока совпадают с линиями напряженности электрического поля. Поэтому для плотности тока проводимости можно написать

Если процесс начинается в момент /=0 при температуре проводника Г(0) и текущему моменту t ставится в соответствие значение температуры Т, то, интегрируя (8.113) в указанных пре-

Уравнение (3.80) является исходным для определения температуры проводника Эк к концу КЗ. Величину /,„ характеризующую тепловое состояние проводника к моменту начала КЗ, можно определить по кривой 3.45 по известной температуре проводника в предшествующем режиме работы Эи.

где a =r2eo /(r2eo +x2s,)-При температуре проводника 0 величина тока составляет:

Характерным отличием тока проводимости в проводниках от других видов тока является то, что плотность тока проводимости при постоянной температуре проводника пропорциональна напряженности электрического поля. При этом в изотропной среде вектор плотности тока /совпадает по направлению с вектором напряженности электрического поля Е и линии тока совпадают с линиями напряженности электрического поля. Поэтому для плотности тока проводимости в проводящих средах можно написать

Для определения конечной температуры проводника заданного сечения, начальная температура которого равна нулю, следует отложить по оси абсцисс значение функции А и определить по соответствующей кривой конечную температуру. Однако начальная температура, как правило, не равна нулю. Поэтому для определения конечной температуры следует сначала определить по кривой значение функции Аи соответствующее начальной температуре проводника. Затем отложить по оси абсцисс от точки Ах функцию А = B/s2 и определить конечную температуру, как показано на 5.2. Найденную температуру следует сопоставить с допустимой температурой при кратковременном нагревании (см. табл. 5.1).

где Ан и Ак — тепловые функции, соответствующие начальной и конечной температуре проводника при КЗ, А2 с/мм2, определяются по кривой 2.40; С - тепловая функция при номинальных

температуре проводника до к. з., А'-с/мм2

Материал Коэффициент С # при температуре проводника, °С