Температура плавления

tn П=.450°С, температура питательной воды fn.B = 150°C, величина непрерывной продувки Р = 4 %; теоретический объем воздуха, необходимый для сгорания 1 кг топлива У° = 2,94 мэ/кг, объем уходящих газов на выходе из последнего газохода Vyx = 4,86 м3/кг, температура уходящих газов на выходе из последнего газохода дух = 160 °С, средняя объемная теплоемкость газов при постоянном давлении Ср ух = 1,415 кДж/(мэ-К), коэффициент избытка воздуха за последним газоходом аух = 1,48, температура воздуха в котельной t „ = 30 °С, средняя объемная теплоемкость воздуха при постоянном давлении срв = 1,297 кДж/(м3-К), содержание в уходящих газах оксида углерода СО = = 0,2 % и трехатомных газов RO2 = 16,6 % и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива qt —

Задача 2.5. Определить теплоту, полезно использованную в котельном агрегате паропроизводительностыо D = = 5,45 кг/с, если натуральный расход топлива В =0,64 кг/с, давление перегретого пара /эп.п = 1,3 МПа, температура перегретого пара ?„.„ = 275 °С, температура питательной воды tn в = 100 °С и величина непрерывной продувки Р = 3 %.

Задача 2.6. В топке котельного агрегата паропроизводительностыо D = 5,6 кг/с сжигается абанский уголь марки Б2 состава: О = 41,5 %; HP = 2,9 %; S^ = 0,4 %; NP-0,6%; OP-13,1%; ЛР = 8,0 %; IP = 33,5 % Определить в процентах теплоту, полезно использованную в котлоагрегате, если известны натуральный расход топлива В = 1,12 кг/с, давление перегретого пара р1ЬП = 4 МПа, температура перегретого пара ta.„ = 400 °С, температура питательной воды /п.„ = 130 °С, величина непрерывной продувки Р = 3 % и температура топлива на входе в топку tr = 20 °С.

мазут состава: СР = 83,0 %; HP = 10,4 %; S» = 2,8 %; О = 0,7 %; ЛР = 0,1 %; Й7Р = 3,0 %. Определить располагаемую теплоту в кДж/кг и теплоту, полезно использованную в котлоагрегате в процентах, если известны температура подогрева мазута /т = 90 °С, натуральный расход топлива В = 0,527 кг/с, давление перегретого пара ра п = 1,3 МПа, температура перегретого пара /п.п = 250 °С, температура питательной воды /п.„ = 100 °С и величина непрерывной продувки Р = 4 %.

рый уголь с низшей теплотой сгорания QJJ = 15000 кДж/кг. Определить к. п. д. котлоагрегата (брутто) и расход натурального и условного топлива, если известны давление перегретого пара рц.п = 4 МПа, температура перегретого пара ta_a — 450 °С, температура питательной воды /п. в =150 °С, величина непрерывной продувки Р = = 3 %, потери теплоты с уходящими газами qz = 7 %, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива <7з = 0,5 %, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива д4 = 1 % , потери теплоты в окружающую среду qb =1,3 % и потери теплоты с физической теплотой шлака qe = 0,4 %.

Задача 2.23. Определить к. п. д. брутто и нетто котельной установки, работающей на кузнецком угле марки Д состава: СР - 58,7 %; HP - 4,2 %; Si - 0,3 %; № = = 1,9 %; OP = 9,7 %; ЛР = 13,2 %; WP = 12,0 %, если известен натуральный расход топлива В = 0,24 кг/с, па-ропроизводительность котельного агрегата D = 1.8 кг/с, давление перегретого пара ра,а — 4 МПа, температура перегретого пара ?п.п = 450 °С, температура питательной воды /п.в = 140 °С, величина непрерывной продувки Р = — 3 %; расход пара на собственные нужды котельной DC.B = 0,01 кг/с и давление пара, расходуемого на собственные нужды, рс.„ = 0,5 МПа.

Задача 2.25. Определить к. п. д. котельной установки (нетто), если известны к. п. д. котлоагрегата (брутто) т^Га = = 89,6 %, расход топлива В = 0,334 кг/с, расход па'ра на собственные нужны котельной Z)C.H == 0,012 кг/с, давление пара, расходуемого на собственные нужды, /?с.н = = 0,5 МПа и температура питательной воды ?п.„ = 120 °С. Котельный агрегат работает на высокосернистом мазуте с низшей теплотой сгорания горючей массы QB = 40 090 кДж/кг, содержание в топливе золы Лр = 0,1 %и влаги Wv = 3,0 %. Температура подогрева мазута tT = 90 °С.

марки БЗ с низшей теплотой сгорания QJJ = 13 997 кДж/кг. Определить экономию топлива в процентах, получаемую за счет предварительного подогрева конденсата, идущего на питание котлоагрегатов в регенеративных подогревателях, если известны температура топлива при входе в топку tT = 20 °С, теплоемкость рабочей массы топлива с? = 2,1 кДж/(кг-К), к. п. д. котлоагрегата (брутто) т]кра = 91,5 %, давление перегретого пара /?ц.п = 4 МПа, температура перегретого пара /п.п = 430 °С, температура конденсата tK — 32 °С, температура питательной воды после регенеративного подогревателя ^п в == 130 °С и величина непрерывной продувки Р = 3 %.

СР - 28,7 %; HP = 2,2 %; SjJ = 2,7 %; № - 0,6 %; OP = =8,6 %; ЛР = 25,2 %; W'P = 32,0 %, если известны температура топлива при входе в топку tr = 20 °С, давление перегретого пара /эп.п =• 4 МПа, температура перегретого пара ?п.п = 420 °С, температура питательной воды ?п.в == 180 °С, к. п. д. котлоагрегата (брутто) Т1к.ра = 87 %, величина непрерывной продувки Р = 4 % и тепловое напряжение площади колосниковой решетки Q/.R = 1170 кВт/м2.

Задача 2.33. В топке котельного агрегата паропроизво-дительностью D = 7,05 кг/с сжигается природный газ Саратовского месторождения состава: СО2 = 0,8 %; СН4 = = 84,5 %; С2Н6 = 3,8 %; С3Н8 - 1,9 %; С4Н10 = 0,9 %; С6Н1г = 0,3 %; NJJ = 7,8 %. Определить объем топочного пространства и к. п. д. топки, если известны давление перегретого пара рп.п = 1,4МПа, температура перегретого пара tn,n = 280 °С, температура питательной воды tn.B == 110 °С, к. п. д. котлоагрегата (брутто) г$а ==91 %, величина непрерывной продувки Р = 4 % , тепловое напряжение топочного объема Q/VT= 310 кВт/м3, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q3 == 1,2 % и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива qt = 1 % .

Задача 2.34. Определить площадь колосниковой решетки и к. п. д. топки котельного агрегата паропроизводитель-ностью D == 5,9 кг/с, если известны давление перегретого пара рп.п = 1,4 МПа, температура перегретого пара ?ПЛ1 = 250 °С, температура питательной воды ?п.в ~ 120 °С, к. п. д. котлоагрегата (брутто) ^кРа = 86,5 % , тепловое напряжение площади колосниковой решетки Q/jR = 1260 кВт/м2, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива Q3 = 107,5 кДж/кг и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива Q4 = 1290 кДж/кг. Котельный агрегат работаег на кизеловском угле марки Г с низшей теплотой сгорания горючей массы QH = 31 349 кДж/кг, содержание в топливе золы ЛР = 31 % и влаги ГР = 6 %.

где Т — температура припоя в ванне; Гпл — температура плавления припоя.

Кристаллы сапфира а-корунда прозрачны, хорошо обрабатываются механически и бывают как бесцветными, так и окрашенными в зависимости от природы содержащихся в них примесей. Желтый цвет кристаллам корунда придают примеси железа или никеля, синий — титана, красный — хрома. В решетке сапфира каждый ион алюминия А13+ находится в окружении шести ионов кислорода О2~, образующих октаэдр. В свою очередь каждый ион кислорода О2~ окружен четырьмя ионами алюминия А13+, образующими тетраэдр. Твердость кристаллов сапфира по десятибалльной шкале равна 9. Температура плавления 2030 °С.

Сапфир. Монокристаллы сапфира были рассмотрены в главе третьей в качестве материала подложек микросхем. При легировании ионами хрома Сг3+ их называют рубином. Молекулярная масса монокристаллов сапфира 101,96, твердость по шкале Мооса 9, температура плавления и кипения соответственно 2313 и 3773К. Теплопроводность этих кристаллов по меньшей мере в два раза выше теплопроводности любого другого оксидного материала, за исключением оксидов бериллия и магния.

Наименование материала Температура плавления, К (°С)

В табл. 4.5 приведены значения ВН в паяных местах при посадке керамических микрокорпусов на многослойные керамические платы, а также число отказавших соединений после 200 термоциклов (330 — 400 К) в зависимости от типов применяемых припоев. При пайке корпусов чаще всего используется припой ПОС-61 (59—61 % олова, остальное — свинец, температура плавления 183 — 190°С).

В некоторых конструкциях используют золотые столбики; разработана также технология жестких выводов с использованием шариков из серебра, которые устанавливают на контактные площадки с помощью се-ребряно-оловянистого припоя (температура плавления 217° С).

Вид флюса выбирают в зависимости от материалов припоя и соединяемых деталей, а также от характера сборочных работ. Температура плавления флюса должна быть ниже температуры плавления припоя, чтобы при пайке флюс в жидком состоянии равномерно растекался по основному металлу.

температура плавления флюса должна быть ниже температуры плавления припоя;

Парафин — воскообразный электроизоляционный материал, представляющий собой продукт переработки нефти. Не имеет запаха, растворим в бензоле и бензине, обладает высокой влагостойкостью. Температура плавления 51 — 55 °С, плотность 0,85—0,9 г/см3. Парафином пропитывают дерево, картон, асбестоцемент и другие пористые изоляционные материалы:.

Для диэлектриков кристаллического строения, таких, как воски, определяется температура плавления. Для этой цели можно применить способ просверливания капилляра, метод Жукова (ГОСТ 4255—75) и другие методы. В связи с существованием у кристаллических веществ определенной температуры плавления эти способы дают достаточно правильный результат.

Высокая электрическая проводимость обеспечивает широкое применение алюминия в электротехнической промышленности. Важными свойствами алюминия являются его малая плотность, низкая температура плавления, высокая пластичность, прочная и очень тонкая оксидная пленка, защищающая алюминий от коррозии. Алюминий хорошо обрабатывается давлением, и из него получаются листы, проволока, тончайшая фольга и штампованные детали. Плотность алюминия в 3,3 раза ниже, а удельное сопротивление лишь в 1,7 раза выше, чем у меди. Поэтому на единицу массы алюминий имеет вдвое более высокую проводимость, чем медь.