Температуры продуктов

Значения коэффициентов tg6 в зависимости от температуры приведены ниже:

Значения функции температуры приведены в табл. 6-2.

Рассчитанные значения Ig/Cp от температуры приведены на 4-2.

Влияние температуры на входные характеристики (см. 4.15 и 4.16) обусловлено увеличением теплового обратного тока эмиттерного перехода с ростом температуры, чем объясняется увеличение входного тока. Выходные характеристики в схеме ОЭ при двух значениях температуры приведены на 4.20. С ростом температуры увеличивается коэффициент передачи тока базы (см. 4.13), поэтому возрастает ток коллектора; уменьшение выходного сопротивления в активном режиме и напряжения пробоя (4.21) также объясняется повышением (3. Для кремниевых транзисторов в указанном диапазоне токов /к токами /КБО можно пренебречь. В этих транзисторах (см. приложение 4.1) /КБО = 10-10 А при 7 = 20 °С и /КБО = 10-7А при 7=125°С (температура удвоения 10°С).

2.5. На 2.3, а представлена схема термокомпенсации измерительного прибора. Сопротивление рамки прибора ^пр, выполненной из медной проволоки, зависит от температуры ( 2.3, б). Последовательно с сопротивлением рамки включена цепочка термокомпенсации, состоящая из параллельно соединенных сопротивлений термисто-ра (RT-) и манганинового шунта (Rm). Зависимости RT и Rm от температуры приведены на 2.3, б. Построить зависимость общего сопротивления от температуры и убедиться, что оно будет стабильным в заданном диапазоне температур: 0 < Т < 100° С.

2.5. На 2.3, а представлена схема термокомпенсации измерительного прибора. Сопротивление рамки прибора ^пр, выполненной из медной проволоки, зависит от температуры ( 2.3, б). Последовательно с сопротивлением рамки включена цепочка термокомпенсации, состоящая из параллельно соединенных сопротивлений термисто-ра (RT-) и манганинового шунта (Rm). Зависимости RT и Rm от температуры приведены на 2.3, б. Построить зависимость общего сопротивления от температуры и убедиться, что оно будет стабильным в заданном диапазоне температур: 0 < Т < 100° С.

Механические свойства металлов корпуса (сталь 12Х2МФА) и наплавки с участком трубопровода, приваренного к патрубку (сталь ОХ18Н10Т), приведены на 5,8, а как функции температуры, причем индексами 2 и 1 отмечены кривые изменения модулей упругости Е и коэффициентов линейного расширения а для двух указанных сталей. Диаграммы деформирования этих сталей как функций температуры приведены на 5.8, б.

Допустимые значения овальности гибов и колен для трубопроводов пара и горячей воды на ТЭС в зависимости от давления и температуры приведены в отраслевых стандартах. Допустимые значения овальности для трубопроводов с давлением р <

Сверхпроводимость — свойство проводников, состоящее в том, что их электрическое сопротивление скачком падает до нуля при охлаждении ниже определенной критической температуры Тк, характерной для данного материала. Для некоторых элементов при нормальном давлении значения критической температуры приведены в табл. 2.4, а

Допустимые значения овальности гибов и колен для трубопроводов пара и горячей воды на ТЭС в зависимости от давления и температуры приведены в отраслевых стандартах. Допустимые значения овальности для трубопроводов с давлением р <

Достигнутые перепады температуры приведены на IV.23. Для элементов размерами 0,6 X 2,6 X 0,2 см при токе 12 А и по-

Для улучшения температурного режима экономайзера и парогенератора в период запуска газовой турбины может применяться последовательная схема прокачки питательной воды (см. пунктирную линию на 6.14, а). В этой схеме вода прокачивается непрерывно через экономайзер даже в том случае, когда газовая турбина не работает. По мере увеличения количества и температуры продуктов сгорания газовой турбины в подогревателе 9 автоматически вытесняется отборный пар в ПВД и увеличивается мощность паровой турбины. При достижении нужной температуры питательной воды ПВД полностью вытесняются. При недостаточной мощности ГТУ подогрев питательной воды может осуществляться параллельно в газоводяном подогревателе и в ПВД. Схемы ( 6.14, б, в, г) предусматривают впрыск пара в поток газа перед газовой турбиной (или в камеру сгорания 2), что позволяет достигнуть более чем двукратного увеличения 'Пиковой мощности ГТУ при незначительных дополнительных капиталовложениях. Кроме того, газовые турбины, работающие на парогазовой смеси, быстро запускаются (путем подачи пара в газовую турбину) и имеют повышенные маневренные свойства. На 6.14, б приведена схема комбинирования ГТУ с паротурбинным энергоблоком, где осуществляется впрыск в камеру сгорания острого пара непосредственно из кот-лоагрегата. Происходящее при этом дросселирование острого пара снижает экономичность установки. Так как пиковая мощность комбинированного энергоблока возрастает с увеличением доли впрыска пара d в продукты сгорания ГТУ, то необходимо предусматривать соответствующий запас производительности котлоагрегата. Более экономичной является схема комбинирования ( 6.14, е), где в камеру сгорания впрыскивается уже частично отработавший пар из отборов высокого давления паровой турбины. С учетом того, что такой впрыск отборного пара происходит при отключении ПВД, условия работы паровой турбины несколько улучшаются. Однако количество впрыскиваемого в камеру сгорания ГТУ пара из отборов турбины ограничено возможностями этих отборов по расходу. Значительно большее количество пара для впрыска можно взять из перепускных труб между частями среднего и низкого давления турбины.

Теперь у нас появилась возможность профессионально классифицировать тешюобменные процессы, происходящие, предположим, в цилиндре двигателя внутреннего сгорания. Теплота от нагретых до высокой температуры продуктов сгорания бензина посредством излучения и

Однако основными параметрами, определяющими производительность газопровода и энергетические характеристики газотурбинного привода ГПА, являются давление и температура атмосферного воздуха. Изменение давления в годовом цикле эксплуатации незначительно и его влияние несущественно. В регионе Западной Сибири с резко континентальным климатом (см. табл. 1) температура наружного воздуха даже в пределах суток изменяется значительно. Изменение температуры на входе в осевой компрессор влияет на плотность воздуха и массовый расход через газовоздушный тракт турбины. Это объясняется тем, что современные ГТУ, находящиеся в эксплуатации на магистральном газопроводе, имеют постоянные проходные сечения проточной части. Известно, что изменение температуры наружного воздуха на изменении эффективной мощности ГТУ сказывается значительно больше, чем изменение температуры продуктов сгорания [12]. При температуре наружного воздуха выше расчетной (288 К для отечественных ГТУ) для обеспечения номинальной мощности необходимо увеличивать температуру продуктов сгорания; если она равна паспортной, происходит уменьшение мощности, развивае-

мой ГТУ. Такие периоды эксплуатации относятся к летним месяцам и для Западной Сибири длятся в течение 2—3,5 мес. В остальное время года эксплуатации энергетического оборудования КС температура атмосферного воздуха ниже расчетной. В этом случае номинальная мощность ГТУ достигается при температуре продуктов сгорания ниже паспортной, что строго учитывается в выборе режимов эксплуатации. Известно, что изменение температуры воздуха на всасывании в осевой компрессор на 20 К приводит к изменению температуры продуктов сгорания, для поддержания номинального режима — на 60—90 К. При температуре наружного воздуха 233 К это изменение достигает более 120 К. При очень низких температурах для поддержания нормальных условий эксплуатации воздух на всасывании в осевой компрессор приходится подогревать по двум причинам: высокая влажность воздуха обусловливает обледенение направляющего аппарата ОК и, как следствие, изменение геометрических размеров воздушного тракта, вызывающее помпажные явления; при снижении температуры продуктов сгорания происходит снижение эффективной мощности и к.п.д. установки, а номинальную мощность можно поддерживать лишь за счет увеличения температуры продуктов сгорания выше паспортных значений, что вызывает увеличение теплонапряженности камер сгорания (табл. 2) и достаточно частое их термическое разрушение и, как следствие, снижение надежности работы газотранспортной системы. Низкие температуры наружного воздуха оказывают существенное влияние и на термодинамические характеристики транспортируемого газа. В Западной Сибири грунт имеет температуру на глубине залегания газопровода ниже, чем в средней полосе страны и на юге. В связи с этим происходит более интенсивный теплообмен газопродуктов с окружающей средой. Опыт эксплуатации показал, что в зимний период времени на некоторых компрессорных станциях температура газа на входе оказывается ниже температуры грунта. Объясняется это низкой температурой HaL ружного воздуха и высоким давлением транспортируемого газа. Вследствие большого изменения абсолютного давления-по длине газопровода (для зоны Западной Сибири оно больше, чем для южных газопроводов) значительно проявляется эффект Джоуля—Томсона, и в результате происходит более интенсивное уменьшение температуры по длине газопровода. Это, в свою очередь, предъявляет повышенные требования к осушке и очистке транспортируемого газа. Эксплуатационному персоналу известно, что уменьшение температуры газа на 3 °С приводит к повышению производительности газопровода на 1 %• Отсюда следует, что для повышения производительности газопровода необходимо (что в условиях Западной Сибири относительно доступно) снижать температуру транспортируемого газа. Кроме того, средняя температура транспортируемого газа оказывает существенное влияние на надежность линейной части. Так, газопроводы, уложенные в слабонесущие грунты, при высоких температурах газа теряют устойчивость, что наиболее выражено в осенне-весенние паводки, их выпучивает, появляются гофры и арки отдельных участков. Повышение надежности линейной части обеспечивается снижением температуры транспортируемого газа в соответствующих системах охлаж-

При работе ГТУ без регенераторов изменились условия для камер сгорания —. снизилась температура воздуха на входе в камеру сгорание, увеличилось количество топлива, сжигаемого в камере, а это позволило создать новую микрофакельную камеру сгорания, в конструкции которой заложен принцип микрофакельного сжигания топлива. В отличие от ка^ меры сгорания, используемой на регенеративных ГПА, в которой топливо подавалось по шести основным горелкам, в микрофакельной камере го-релочное устройство состоит из трех кольцевых стабилизаторов. Стабилизаторы изготовлены из двух частей корытообразного профиля, соединенных между собой сваркой. Между стабилизаторами находятся сегменты лопаточных завихрителей с углом установки 45°. Они выполнены таким образом, что создают разнонаправленные закрутки потока воздуха. В стабилизаторах имеются мелкие отверстия для прохода газообразного топлива, поступающего в них. Для уменьшения гидравлических потерь в камере сгорания, снижения температуры продуктов сгорания до уровня заданного параметрами цикла ГТУ и обеспечения равномерного перемешивания продуктов сгорания с воздухом часть воздуха направляется в жаровую трубу через смеситель, расположенный в центре камеры сгорания и представляющий собой цилиндр с лопаточным завихрителем и перфорированным корпусом в центре.

Для ГТУ, эксплуатируемых на компрессорных станциях в условиях переменных режимов и при отсутствии устройств для постоянного измерения расхода продуктов сгорания и их температуры, часовой выход ВЭР рекомендуется определять по графику. Расчетный выход ВЭР приведен в табл. 8. Расход и температуры продуктов сгорания в зависимости от загрузки ГПА приведены в табл. 9.

be' — изобарический процесс подвода теплоты при сжигании топлива; се' — снижение температуры продуктов сгорания при изобарическом смешении с водой и паром

be' — изобарический процесс подвода теплоты при сжигании топлива; ее' — снижение температуры продуктов сгорания при изобарическом смешении с водой и паром

Как показано на рисунке, коэффициент готовности блока ^Б с повышением температуры очистки /вт существенно понижается. Так, повышение tit от 600 до 1200°С вызывает уменьшение RB на 1—3%! Одновременно возрастают капиталовложения в установку, что приводит к росту соответствующих отчислений на 23 тыс. руб. в год. В условиях теплофикационного блока при расчетной стоимости условного топлива Цт = 20; руб/т оказывается экономически выгодным самое большое снижение температуры продуктов газификации перед их очисткой. При уменьшении Дт до 10 руб/т кривая расчетных затрат проходит через минимум, соответствующий оптимальному значению начальной температуры в системе очистки, равному 1000°С.

Фиг. 88. Технологическая схема приготовления атмосферы частичным сжиганием диссоциированного аммиака (атмосфера ПСА-08): / — баллон с аммиаком; 2— выпускной клапан; 3 — испаритель высокого давления; 4 — предохранительный клапан; 5 — клапан для отключения; 6 — редуктор; 7 — соленоидный предохранительный клапан; 8 —- диссоциатор; 9 — реторта с катализатором; 10 — регулятор нулевого давления; 11 — фильтр для воздуха; 12—смеситель с автоматическим пропорционированием газа и воздуха; 13 — газодувка с электродвигателем; 14 — регулятор давления (и сброса); 15 — пламегасителе 16 — контрольная горелка; 17 — горелка; 18 — камера сжигания; 19 —1 трубчатый охладитель продуктов сжигания; 20 — регулятор температуры продуктов сжигания; 21 — рефрижератор; 22 — холодильная машина; 23 — адсорбер для осушки газа; 24 — электрический воздухонагреватель; 25 — воздуходувка; 26 — четырехходовой кран; 27 — измеритель расхода газа; 28 — регулятор давления; 29 — манометры; 30 — водоотделитель; 31 — кран для продувки адсорбента