Шихтованной магнитной

При изготовлении шихтованных магнитопроводов ЭМММ существенным требованием в большинстве случаев является изотропность магнитных свойств сердечников. В свою очередь, анизотропия свойств обусловлена способом прокатки электротехнической стали или пермаллоя и условиями охлаждения у поставщика. К анизотропии могут приводить также операции вырубки листов (из-за асимметрии штампов), сборки пакетов, скрепления пакетов. Даже способы изоляции пластин пакетов друг от друга могут влиять на электромагнитную асимметрию магнитопровода. Включение в технологический процесс операций, преследующих цель уменьшения анизотропии свойств (например, веерная сборка), очевидно повышает трудоемкость изготовления пакетов и ограничивает возможности автоматизации сборки. Поэтому при автоматизированном проектировании ЭМММ в подсистеме технологической проработки вариантов желательно иметь средства моделирования и оценки влияния анизотропии на эксплуатационные (паспортные) характеристики и параметры машин.

1-8. Укладка листов в слоях шихтованных магнитопроводов.

1-8. Укладка листов в слоях шихтованных магнитопроводов.

Зависимости удельных намагничивающих мощностей от индукции для шихтованных магнитопроводов приведены в [13]. Реактивная мощность, необходимая для намагничивания магнитопроводов любого исполнения

где Нс, Ня, Не, — напряженности поля соответственно в стержне, ярме и зазоре; 1С, /я — средняя длина соответствующего участка стержня и ярма магнитопровода; б — немагнитный зазор между пластинами стержня и ярма (для шихтованных магнитопроводов б = 0,035 -т- 0,05 мм); пв — число немагнитных зазоров между стержнями и ярмами магнитопровода (для однофазных «в = 4; для трехфазных п6 — 7).

Активная часть шихтованных магнитопроводов набирается из плоских пластин различных размеров и форм. Сборка активной части совмещается со сборкой всего магнитопровода и является весьма трудоемким и ответственным процессом. В процессе сборки пластины укладывают в определенном порядке: каждый слой шихтуют в один-два или реже в три листа; пластины в слое укладывают встык; в смежных слоях стыки обязательно перекрываются.

12-8. Укладка листов стали в слоях шихтованных магнитопроводов однофазных (а) и трехфазных (б) трансформаторов

где 8 —величина зазора, которая для шихтованных магнитопроводов равна 0,003—0,005 см, а

Значение qc = f (В) в принципе можно вычислить, зная кривую В = f (Я) для данного материала. Однако на практике пользуются данными, полученными непосредственно опытным путем. Кривые дь = f (В) для шихтованных магнитопроводов также определяются опытным путем, так как в таких магнитопроводах зазоры'одного слоя шунтируются листами другого слоя и индукция в зазорах уменьшается, а в листах стали по соседству с зазорами увеличивается, вследствие чего qe, зависит также от марки стали. Кривые. <7е = / (В) и q& = f (В) представлены на 13-8.

12-8. Укладка листов стали в слоях шихтованных магнитопроводов однофазных (а) и трехфазных (б) трансформаторов

где б—величина зазора, которая для шихтованных магнитопроводов равна 0,003—0,005 см, а.

q& = f (В) для шихтованных магнитопроводов также определяются опытным путем, так как в таких магнитопроводах зазоры одного слоя шунтируются листами другого слоя и индукция в зазорах уменьшается, а в листах стали по соседству с зазорами увеличивается, вследствие чего q& зависит также от марки стали. Кривые <7с = f (В) и <7а = f (В) представлены на 13-8.

улучшение уеловий работы двигателей постоянного тока, питаемых от статических преобразователей с относительно высокими значениями пульсации напряжения, при полностью шихтованной магнитной системе, включая станину.

2.28. Магнитопровод с зазором и эквивалентный магнитопровод с шихтованной магнитной системой (по Рюденбергу)

улучшение уеловий работы двигателей постоянного тока, питаемых от статических преобразователей с относительно высокими значениями пульсации напряжения, при полностью шихтованной магнитной системе, включая станину.

На 2-8 изображен остов трехфазного трансформатора мощностью 25000 кВ-А класса напряжения 110 кВ. Стержни плоской шихтованной магнитной системы стянуты бандажами из стеклоленты. Многоступенчатые ярма запрессованы между стальными ярмовыми бал-

Стержни и ярма шихтованной магнитной системы должны быть стянуты и скреплены так, чтобы остов представлял собой достаточно жесткую конструкцию как: механическая основа трансформатора. Стяжка и крепление остова должны обеспечивать его достаточную механическую прочность после расшихтовки верх-

Для расчета потерь в плоской шихтованной магнитной системе по схеме 2-6, а или д со стяжкой стержней и ярм бандажами или с прессовкой стержней расклиниванием с обмоткой, а ярм — ярмовыми балками, не имеющей сквозных шпилек в стержнях и ярмах, изготовленной из холоднокатаной стали, следует пользовать^ ся формулой (8-32) при &ф=4 для трехфазной и /гф=2 для однофазной системы. Коэффициент &у.п в зависимости от числа косых и прямых стыков находится по табл. 8-6.

Выяснение влияния р на расход активных материалов и некоторые другие параметры трансформатора удобнее всего провести на реальном примере. Для этого по методике, разработанной в § 3-5, проведем предварительный расчет трехфазного масляного трансформатора типа ТМ-1600/35 мощностью 1600 кВ-А с номинальным напряжением обмотки ВН 35 кВ. Расчет проводится для двух вариантов трансформатора — вариант I — трансформатор с плоской шихтованной магнитной системой по 2-6, д с медными обмотками и вариант II — трансформатор с комбинированной пространственной магнитной системой по 2-7, а со стержнями, собранными из плоских пластин и навитыми ярмами, с обмотками из алюминиевого провода.

Предварительный расчет трансферта-тори ТМ-1Ш/35 с плоской шихтованной магнитной системой и медными обмотками

При расчете потерь в стали холодной прокатки плоской шихтованной магнитной системы следует учитывать, что удельные потери р в 1 кг стали, приведенные для различных индукций в табл. 8-4, справедливы лишь для случая, когда направление вектора индукции магнитного потока совпадает с направлением прокатки стали. При отклонении магнитного потока от направления про-катки следует считаться с увеличением удельных потерь,

8-10. Немагнитный зазор. а — в стыковой магнитной системе; б — в шихтованной магнитной системе.

числа косых и прямых стыков плоской шихтованной магнитной