Сопротивления воздушных

(16.12); при этом погрешность измерения, вызванная влиянием сопротивления Гу, не превысит 1 %. При точных измерениях сопротивления гх необходимо знать величину сопротивления вольтметра г\ и внести поправку в соответствии с выражением (16.13).

4.28. Определите, какими должны быть отношения внутреннего сопротивления вольтметра, подключенного к цепи, к ее выходному сопротивлению, чтобы относительные методические погрешности измерения выходного напряжения не превышали —0,1; —1 и —10%.

• входного сопротивления вольтметра;

5. Произвести измерение сопротивления вольтметра:

где РМ — магнитные потери; P3 = I2RK— электрические потери в катушке; PB=U'2/RH— потери в вольтметре; рпр = t/2/?Jnp — потери в параллельной обмотке ваттметра. Сопротивление катушкн RK следует определять по методу амперметра и вольтметра; сопротивления вольтметра RR и параллельной обмотки ваттметра ^Пр указаны на шкалах приборов лабораторного типа, применяемых в опыте. Иногда вместо сопротивления вольтметра на шкале указан номинальный ток вольтметра 1а, тогда сопротивление ^в можно рассчитать по формуле

где f/з — напряжение на зажимах вторичной обмотки; rv и гшф — сопротивления вольтметра и параллельной обмотки ваттметра.

откуда следует, что погрешность бмдс/ пропорциональна отношению мощности вольтметра и потребителя и уменьшается с увеличением отношения сопротивлений R/R0, а также с увеличением сопротивления вольтметра.

где Rv, RA, Rw, Riw — значения активного сопротивления вольтметра, амперметра, цепей напряжения и тока ваттметра. На практике в этом случае пользуются схемой 12.2, а, так как мощность,

где PW — мощность по показаниям ваттметра; Rv и Rwn — сопротивления вольтметра и параллельной обмотки ваттметра.

Сопротивление катушки RK следует определять с помощью амперметра и вольтметра; сопротивления вольтметра RB и параллельной обмотки ваттметра #щ> ука-заны на шкалах приборов лабораторного типа, применяемых в опыте. Иногда вместо сопротивления вольтметра на шкале указан номинальный ток вольтметра /ном, тогда сопротивление Rn можно рассчитать по формуле

Сопротивлении, которые значительно меньше внутреннего сопротивления вольтметра

2) при использовании установок продольной емкостной компенсации (ПЕК) для снижения индуктивного сопротивления воздушных линий.

Очень сложно определить магнитные сопротивления воздушных зазоров и прилегающих к ним стальных участков.

Таблица П. 2.4 Индуктивные сопротивления воздушных линий, Ом/км

Индуктивное и активное сопротивления воздушных и кабельных линий высокого напряжения, описанные к напряжению расчетной ступени, равны:

Примем, что вся указанная МДС расходуется на преодоление магнитного сопротивления воздушных зазоров, т. е. что магнитное сопротивление ферромагнитных участков магнитной цепи машины равно нулю. При этом распределение МДС вдоль окружности статора будет иметь прямоугольную форму ( 4.8, б). Во всех точках воздушного зазора будет действовать неизменная МДС: F = 0,5FK; при переходе через середину пазов знак ее изменяется в соответствии с изменением полярности статора на данном участке.

где RjQi — uif.iibSi и ;RMoj - 62/{jiic5 2) — магнитные сопротивления воздушных зазоров средней (S2) и внешней (Sj_) частей электромагнита. Сила тяги электромагнита состоит из двух различных сил:

Поля рассеяния встречают на своем пути главным образом сопротивления воздушных промежутков, поэтому сопротивлением стали можно практически пренебрегать и считать, что индуктивность рассеяния La = const.

Таблица 7.40. Индуктивные сопротивления воздушных линий с медными и алюминиевыми проводами

Таблица 7.41, Индуктивные сопротивления воздушных линий со сталеалюминиевыми проводами

МДС сосредоточенной обмотки. Для установления величины и характера распределения МДС обмотки рассмотрим вначале двухполюсную машину с простейшей сосредоточенной обмоткой ( 2.3, а), у которой все витки, включенные в фазу А—X, находятся в двух пазах, расположенных в диаметральной плоскости. При протекании тока от начала фазы Л к ее концу X возникает двухполюсный магнитный поток, силовые линии которого направлены, как показано на 2.3, а. Каждая силовая линия этого потока сцеплена со всеми w витками катушки данной фазы. При этом создаваемая катушкой МДС' FK—'2i=iw. При максимальном значении тока в катушке эта МДС имеет максимальную величину /^кп, —/ттг> = ул2/ж>. Примем, что вся указанная МДС расходуется на преодоление магнитного сопротивления воздушных зазоров, т. е. что магнитное сопротивление ферромагнитных участков магнитной цепи машины равно нулю. При этом распределение МДС вдоль окружности статора будет иметь прямоугольную форму ( 2.3, б). Во всех точках воздушного зазора будет действовать неизменная МДС F=0,5FK; при переходе через середину пазов знак ее изменяется в соответствии с изменением полярности статора на данном участке.

Для электромагнитов характерны три вида магнитных потоков: рабочий поток Ф« в зачоре 62, создающий электромагнитную силу притяжения якоря к полюсу электромагнита; поток выпучивания Фвп с граней вблизи рабочего воздушного зазора 62, также создающий некоторую долю тяговой силы; поток рассеяния Фл между стержнями магиитопровода. Если уподобить магнитный поток току в электрической цепи, то по аналогии с электрическими цепями можно составить эквивалентную схему замещения магнитной цепи ( 1.3,6). В ней через R с цифровыми индексами обозначены магнитные сопротивления участков стального магнитопровода, через Rf>\ и /?аг -— магнитные сопротивления воздушных зазоров 6i и 62. а через F~iw — магнитодвижущая сила, создающая магнитные потоки Фб и Ф0 (i — ток в об мотке, w — число витков обмотки). Аналогия между величинами, характерными для электрически), и магнитных полей (и цепей), показана в табл. 11.