Сопротивления протяженного

она включена в диагональ тахометрического моста, плечами которого являются обмотка якоря двигателя, обмотки дополнительных полюсов двигателя и генератора и участки сопротивлений потенциометра С2. Регулирование частоты вращения двигателя вращателя производится с помощью регулятора РСР (сопротивление С/7), включенного в цепь обмотки ЭМУ-1. С увеличением сопротивления С17 обратная связь ослабляется и частота вращения двигателя увеличивается. При уменьшении сопротивления происходит обратное. Для повышения устойчивости системы управления приводом применена гибкая обратная связь с использованием обмотки ЭМУ-2, которая включена в диагональ динамического моста. Плечами этого моста являются обмотка возбуждения генератора ОВГ, сопротивление С7 и участки сопротивлений потенциометра С8.

Если возбудить плечо 3, сигнал делится поровну между плечами 1 и 2. В силу симметрии точки Б и В эквипотенциальные и на сопротивлении R мощность не рассеивается. Подведем сигнал к плечу /; теперь в точку Б энергия попадает двумя путями: через сосредоточенное сопротивление R и через два последовательных четвертьволновых отрезка. Таким образом, в точке R обеспечивается противофазность двух приходящих сигналов. При указанной выше величине сопротивления происходит ком-пенсация сигналов. Развязка выходов плеч / и 2 в полосе /max//min = 1,4 в кольцевых делителях такого типа более 20 дБ [27].

ния влияет также наклеп, возникающий при намотке. Стабилизация осуществляется искусственным старением: катушки загружают в сушильный шкаф с температурой 393 К и выдерживают в нем в течение 8 ч, затем их вынимают и выдерживают при комнатной температуре в течение 2 ч. Цикл старения повторяют 8...12 раз в зависимости от диаметра провода (чем больше диаметр, тем больше число циклов). Далее проводится повторная подгонка сопротивления, пайка выводов, дополнительный цикл старения, окончательная подгонка с целью компенсации возможного изменения сопротивления при пайке и еще один цикл старения для снятия внутренних напряжений и наклепа в проводе. В заключение проводится контрольный цикл старения для определения степени стабильности сопротивления. Катушки добавочных резисторов и шунтов для приборов класса 0,1 не должны изменять сопротивление за контрольный цикл более чем на 0,01%. Если изменение сопротивления происходит в диапазоне 0,01...0,02%, то такие катушки используют для приборов класса 0,2 и соответственно при изменении сопротивления 0,02...0,04% —для приборов класса 0,5.

Наконец, некоторое распространение получили тиристоры, у которых восстановление высокого сопротивления происходит при подаче небольшого обратного напряжения на управляющий электрод.

У многооборотных резисторов полное изменение сопротивления происходит при многократном повороте управляющей оси. Такие резисторы удобно использовать в качестве регулировочных, так как указанное свойство позволяет легко установить необходимое значение сопротивления с требуемой точностью. Многооборо гный резистор с круговым перемещением подвижного контакта показан на 5.8. Регулировочный винт 9 имеег винтовую нарезку и вращает шестерню 7, на которой закреплен ползун б. Ползун, в свою очередь, скользит по намотке, сделанной на кольцевом каркасе. Для полного изменения сопротивления требуется сделать 40 оборотов регулировочного винта 9, благодаря чему достигается точная установка требуемого сопротивления.

Считаем, что относительное приращение сопротивления происходит пропорционально изменению температуры

ское сопротивление создается вязким трением. Вследствие механического сопротивления происходит необратимый процесс преобразования кинетической энергии в тепло.

Демпфирующее м е ханическое сопротивление создается вязким трением. Вследствие механического сопротивления происходит необратимый процесс преобразования кинетической энергии в тепло.

Под коммутацией электрических цепей подразумевается операция замыкания и (или) размыкания электрической цепи, при которой изменение ее сопротивления происходит практически скачкообразно (ГОСТ 18311—80).

Отключение вспомогательных контактов, разрывающих ток через шунтирующие сопротивления, происходит с запаздыванием по отношению к 1лавным за счет подачи воздуха в клапан 22 после того, как шайба 7 перекроет выход в атмосферу. Возникшая между контактами дуга гасится потоком воздуха, проходящего через полый подвижный контакт.

Как следует из уравнения движения (1.7), при нарушении равенства между моментом, развиваемым двигателем, и моментом сопротивления происходит увеличение или уменьшение скорости двигателя в зависимости от знака левой части (1.7). Силовые цепи двигателей по своей физической природе представляют собой индуктивно-активные сопротивления, т. е. обладают электромагнитной инерцией. Поэтому механические и электромеханические характеристики двигателей в переходном и установившемся режимах различны. Различие будет тем меньшим, чем меньше электромагнитная или чем больше механическая инерция, т. е. при малых абсолютных значениях механических ускорений (больших инерционных массах на валу двигателя) и малой электромагнитной индукции динамические и статические механические и электромеханические характеристики двигателя практически совпадают. Это позволяет во многих случаях при расчете переходных процессов в электроприводах электромагнитную инерцию силовых цепей двигателей не учитывать, используя статические механические и электромеханические характеристики.

Расчет импульсного сопротивления протяженного заземлителя по схеме замещения, состоящей из индуктивности L и нелинейной

ным протяженным заземлителем, состоящим из ряда параллельных горизонтальных полос, импульсное сопротивление которого зависит от длительности фронта тока молнии (влияние индуктивности) и максимального значения тока (искровой эффект). Характерным для импульсного сопротивления протяженного заземлителя

тивность LK = L'l при больших размерах подстанции измеряется десятками микрогенри, а постоянная времени Tl = LK/n2r — несколькими микросекундами. Поэтому импульсное сопротивление z заземлителя (без учета искровых процессов) в несколько раз превосходит его сопротивление г для тока промышленной частоты, а максимальный потенциал на заземлителе зависит от максимального значения и длительности фронта (или крутизны) тока молнии. На 18-1 дана зависимость импульсного сопротивления протяженного заземлителя от отношения длительности фронта тока молнии к постоянной времени 7\, рассчитанная по (15-18), (15-19). Воспользуемся кривой для оценки импульсного сопротивления искусственного заземлителя подстанции 110 кВ с ab = (30x60) м2

4-1. Расчет импульсного сопротивления протяженного заземлителя без учета искровых процессов в земле

8-2. Составляющие им-, пульсвого сопротивления протяженного заземлителя ?=150 м; р=я1250О Ом-м; е=5,б; г=4)ДМ Ом/м.

В первый момент ^=*0 расчетное значение импульсного сопротивления протяженного заземлителя как длинной линии с постоянными параметрами g, L, С и г по (8-4) равно волновому сопротивлению zo=yrL[C= =292 Ом. Прямой подстановкой значения ?=0 в формулу (8-4) нельзя получить значение z0 в связи с невозможностью найти суммы рядов Фурье в общем виде.

а формула (8-4) упрощается. После преобразований получаем выражение для импульсного сопротивления протяженного заземлителя, которое справедливо при любых значениях времени i:

8-2. Упрощение общей формулы импульсного сопротивления протяженного заземлителя

Обе формулы получены из выражения (8-17) с постоянными параметрами, и поэтому, как ясно из дальнейшего, расчет z по ним дает некоторую ошибку .в сторону запаса. В связи с этим для обобщения формулы импульсного сопротивления протяженного заземлителя была выбрана формула (8-22).

8-4. Расчет импульсного сопротивления протяженного заземлителя при большом токе молнии

Приближенное выражение для импульсного сопротивления протяженного заземлителя длиной I в случае ввода тока в его начало получаем из формулы (8-35)