Сопротивления определим

Вычисление токов двухфазного и однофазного КЗ ведется с использованием метода симметричных составляющих. Требуется знание суммарных сопротивлений обратной и нулевой последовательностей в расчетных точках КЗ схемы электроустановки. Сопротивления определяются путем преобразования соответственно схемы замещения обратной и нулевой последовательностей расчетной схемы.

где Е — ЭДС обмотки якоря; Ra, RK, Rc, RR - сопротивления, определяются по (10.25), (10.48), (10.60), (10SO) соответственно; 2Д?/Щ -падение напряжения в щеточном контакте, принимается согласно приложению 4.

13.5. Статическое и дифференциальное сопротивления определяются выражениями:

ки, исходя из уставок, соответствующих одной и той же защищаемой зоне: 1 — орган полного сопротивления; 2 — направленный орган сопротивления; 3 — орган реактивного сопротивления); определяются точки пересечения характеристик реле с линией О'О". Эти точки определяют предельные углы б сдвига фаз ЭДС, начиная с которых ор<ганы срабатывают, так как линия О'О" может рассматриваться как линия нулевых потенциалов, а ЭДС — как расстояния от ее точек до концов Zs . Так, например, органы полного сопротивления срабатывают при углах б, находящихся в пределах б'—б".

треннего реактив- цаемости и необходимостью учитывать ного сопротивле- потери на гистерезис. Поэтому для целей практических расчетов вполне пригоден приближенный способ расчета, предложенный Л. Р. Нейманом, в котором активное и внутреннее индуктивное сопротивления определяются по кривым ( 12-6) в зависимости от поверхностной плотности тока (отношение тока к периметру проводника).

Для силовых трансформаторов активное и индуктивное сопротивления определяются по формулам:

Индуктивные и активные сопротивления определяются по следующим формулам.

При использовании относительных единиц индуктивности и индуктивные сопротивления определяются идентичными выражениями.

Если пренебречь нелинейностью цепи, возникающей вследствие насыщения машины, то, пользуясь принципом наложения, расчет цепи можно вести методом симметричных составляющих. Расчет сопротивлений Z1( Z2 и Z0 по конструктивным параметрам машины не представляет особого труда, так как эти сопротивления определяются для симметричных режимов; в частности, величины Zx и Z2 рассчитываются при круговом вращающемся магнитном поле. Расчет же сопротивлений фаз при действительных несимметричных токах в обмотках оказывается сложным, так как вращающееся поле прк этом не является круговым и, кроме того, сами эти сопротивления сложным образом зависят от характера несимметрии токов.

Ra, RK, Rc> Rn — сопротивления, определяются по (8-26), (8-51),

Допустимые отклонения величины сопротивления определяются функциями, выполняемыми резисторами в электрической цепи, и степенью их влияния на выходные параметры устройства.

На электромодели при помощи вольтметра легко измерить в любой момент времени напряжения в каждой из точек 2 — 4, которые будут пропорциональны значениям температуры в точках 2 — 4 стенки, а зная сопротивления /?,-, определим и силу тока в каждом участке цепи (т. е. тепловые потоки в стенке).

При этой величине э.д.с. должен сработать второй контактор ускорения и замкнуть накоротко последнюю ступень пускового сопротивления. Определим ток, который установится в цепи якоря после того, как эта ступень будет замкнута накоротко,

Определение амплитуд гармоник тока при кусочно-линейной аппроксимации характеристики нелинейного сопротивления. Определим амплитуды гармоник тока, протекающего через нелинейное сопротивление при кусочно-линейной аппроксимации характеристики ( 6.4«), если »--/: 0 -f U cos ф.

Входное сопротивление схемы относительно зажимов переменного сопротивления определим из исходной схемы при замене имеющихся в ней источников энергии их внутренними сопротивлениями (для источников э. д. с. ZB = 0, для источников тока ZB = оо). Тогда ток в нагрузке

;ние напряжения на RUOn имеет форму прямоугольного импульса с амплитудным значением ?/2 = 250 В и длительностью 2г = 10~9 с. Эпюра распределения напряжения в момент времени *i=l,25-10~9c представлена на Р. 15. 10. При 2в1 = 200Ом и ZB2 = 400 Ом, для того чтобы избежать отражения в месте стыка, дополнительное сопротивление включают параллельно второй линии. Величи- " ну этого сопротивления определим 'Из формулы

Входное сопротивление схемы относительно зажимов переменного сопротивления определим из исходной схемы при замене имеющихся в ней источников энергии их внутренними сопротивлениями (для источников э. д. с. ZB = 0, для источников тока ZB = оо). Тогда ток в нагрузке

;ние напряжения на RUOn имеет форму прямоугольного импульса с амплитудным значением ?/2 = 250 В и длительностью 2г = 10~9 с. Эпюра распределения напряжения в момент времени *i=l,25-10~9c представлена на Р. 15. 10. При 2в1 = 200Ом и ZB2 = 400 Ом, для того чтобы избежать отражения в месте стыка, дополнительное сопротивление включают параллельно второй линии. Величи- " ну этого сопротивления определим 'Из формулы

По закону Ома I\ = U/Z, a U\=Rj\. Пользуясь правилом чужого сопротивления, определим токи /г и 1з-

Для записи функции сопротивления определим физический смысл коэффициентов В,...В4 в формулах (16.11) учебника. Рассмотрим эти формулы при ш-^оо. Очевидно, что при со->оо и числитель, и знаменатель стремятся к бесконечности. Получаем неопределенность оо/оо, которую необходимо раскрывать. Рассмотрим поочередно все четыре формулы (16.11), приведенные в учебнике. При <о-»-оо можно пренебречь конечными частотами о>1, саг, ..., o)2v по сравнению с частотой ш. В результате первая формула примет вид: Z(/co) = B\ju> ( — co2)v/( — u)2)v = /wBi->- oo. Таким образом, при со-* oo, Z(/o>) носит индуктивный характер. Коэффициент В\ равен эквивалентной индуктивности двухполюсника, если замкнуть накоротко зажимы всех емкостей.

В схему 1.27, а следует включить последовательно сопротивление га для поглощения избыточного напряжения. Величину этого сопротивления определим для режима, при котором UT — 25 в, а напряжение на бареттере равно среднему напряжению стабилизации:

Решение, а) Без учета индуктивного сопротивления. * Определим токи нагрузок: