Сопротивления линейного

представляют собой сопротивления короткого замнкаиия. Зти сопроти-влзния назылвйтся параметрами короткого закипания.

Угол Ф^*- uietti -j?- ,где «к и %к -активное и индуктивное сопротивления короткого вамикания трансформатора при номинальном напряхвнии короткого вамыкания Чи?/. Они определяются по соотношениям (1.Ща).

Коэффициент Ci рассчитывают по (8.223) или по (8,225). Сопротивления короткого замыкания

где RK, XK и ZK — соответственно активное, реактивное индуктивное и полное сопротивления короткого замыкания трансформатора.

где #„, Хк, ZK — активное, реактивное индуктивное и полное сопротивления короткого замыкания трансформатора.

Хо = V2g-/?§ = V102502-10402 = 9800 Ом. Сопротивления короткого замыкания трансформатора:

10.7. Трехфазный понижающий трансформатор с номинальной мощностью S,HOM = 20 кВ А и номинальными линейными напряжениями: U\ ном = 6000 В, ?/2иом = 400В при частоте /=50 Гц имеет потери мощности холостого хода Р<> = 180 Вт, потери мощности короткого замыкания Рк = 600Вт и напряжение короткого замыкания (/„ = 5,5%. Соединение обмоток трансформатора выполнено по схеме «звезда». Определить коэффициент трансформации я трансформатора, токи Лном и /2«ом в обмотках, фазные напряжения U\$mH и (Лфном, сопротивления короткого замыкания: RK, X*, ZK, сопротивления обмоток: R\, /?2, Xi, Xi, а также КПД ц при со5ф2=0,8 и нагрузке, равной 75 % от номинальной (0=0,75).

Принимая во внимание паспортные данные трансформатора, приведенные для соответствующего варианта задания в табл. 10.3, определить коэффициент трансформации л, коэффициент полезного действия rih(lll при номинальной нагрузке, cos (jp2 = 0,8, токи в первичной /,„„» и во вторичной /21Ш„ обмотках, фазные первичное U,0 и вторичное Um напряжения при холостом ходе, сопротивления короткого замыкания /?„ и .?„, активные R\ и /?2 и реактивные Х\ и Xi сопротивления обмоток, активное (/„» и индуктивное t/Kt падения напряжения при коротком замыкании, вторичное напряжение U-г при токе нагрузки /2=2/2„ов и

Приведенные сопротивления обмотки ротора и сопротивления КОРОТКОГО ЗаМЫКаНИЯ асинхронного двигателя: /?2=«*'/?2 =

= RI + Кг, индуктивное Хк = X, + Xi сопротивления короткого замыкания рассчитываются исходя из принятого cos ipK = 0,6 по формулам: ZK =

(потерями в стали можно пренебречь, так как магнитный поток в сердечнике в опыте короткого замыкания очень мал: Фк=?/к< полное, активное и индуктивное сопротивления короткого замыкания в соответствии с упрощенной схемой замещения трансформатора (см. 9.8) при zH'='0:

6. Как выглядят формулы связи между вещественной и мнимой частями сопротивления линейного двухполюсника?

В случае линейного активного четырехполюсника 4.15, а, с внутренними источниками частоты /, заменив источник ЭДС частоты / в ветви / на нелинейный элемент НЭ1 и линейную нагрузку ZH в ветви 2 на НЭ2 на любой гармонике v/(v=^l) в схеме установится режим, при котором ZMH31(v/)=—Zcl(v/) и ZBxH32(v/)=-Zc2(v/), где Zci(vf)и ^(W) — характеристические сопротивления линейного четырехполюсника по отношению к ветвям / и 2 на частоте v/, определяемые по (4.26).

Решение. Проводим на 19-7 несколько параллельных линий нагрузки при /-=117 Ом, соответствующих различным значениям напряжения U, определяем точки пересечения прямых с характеристикой диода и по этим точкам строим зависимость 1(Щ, приведенную на 23-15, а. Для построения зависимости 1(г) при ?7=0,7 В ( 23-15,6) проводим из точки [/=0,7 В на оси абсцисс ( 19-7) несколько лучей — линий нагрузки, соответствующих различным значениям сопротивления линейного резистора. Обе зависимости имеют релейный характер.

Неравенство (2.14) чаще всего используется при расчете минимально допустимой величины сопротивления линейного резистора или параметров нагрузочного транзистора Т2. Учитывая допуски на изменения напряжения питания б? и сопротивления резистора 6«, а также разброс параметров транзистора Т2, минимально допустимое сопротивление резистора можно рассчитать по формуле

где /\ и /v—нелинейные функции амплитуд первой и всех высших v-rap-моник напряжения на НЭ, учитываемых в расчете; ZBX „j, i и ZBXOJ,V — входные сопротивления линейного двухполюсника соответственно для первой и v-гармоник. Заменив в последнем уравнении Umv на произведение /vZBav> получим соотношение (18.1).

Зависимость сопротивления линейного и плоского контактов от давления не может быть представлена аналитически, поскольку число и размеры контактных точек неизвестны. Опытом установлено, что сопротивление плоского контакта зависит от удельного сопротивления и твердости металла, обработки поверхности и силы, приложенной к контактным частям. Важно, что сопротивление контакта не зависит от кажущейся поверхности соприкосновения.

сопротивления линейного расширения

сопротивления линейного расширения

сопротивления линейного расширения

Сопротивления линейного расширения

3. Значение индуктивного сопротивления линейного реактора выбирается таким образом, чтобы ограничить ток короткого замыкания до требуемого предела. Последний определяется номинальным током отключения линейного выключателя /0 ном