Сопротивления конденсаторов

Это уравнение выражает закон Ома в комплексной форме для участка цепи с идеальным конденсатором. Согласно этому закону комплекс тока конденсатора равен комплексу напряжения, деленному на комплекс емкостного сопротивления конденсатора.

Для компенсации полного продольного реактивного сопротивления генератора последовательно в цепь якоря включается конденсатор непосредственно или через повышающие ненасыщенные трансформаторы тока. При равенстве сопротивления конденсатора Хс синхронному реактивному сопротивлению генератора Xd падение

Графики АЧХ и ФЧХ для случая т=4 изображены на 5.5,6 и 5.5,0. Если частота достаточно высока, модуль сопротивления конденсатора мал и цепь превращается в резистивный делитель напряжения с постоянным коэффициентом передачи. Вносимый фазовый сдвиг всегда отрицателен и зависит от частоты. Данную цепь применяют как частотнозависимый фазовый корректор.

На 5.6,б,в представлены графики АЧХ и ФЧХ, построенные при т=4. Цепь ведет себя подобно ФВЧ, так как при w-*-oo модуль сопротивления конденсатора уменьшается и \Ки\->-1. Данную цепь используют как частотнозависимый фазовый корректор с опережающим фазовым сдвигом на всех частотах.

тогда, когда ток открытого тиристора fTpl опережает по фазе на- ' пряжение на нем. Если фазовый сдвиг будет больше времени «восстановления» ?выкл тиристора, то АИТ будет работать устойчиво. Для создания такого «опережения» при активно-индуктивной нагрузке индуктивное сопротивление нагрузки Ь'И, приведенное к первичной обмотке трансформатора, должно быть меньше емкостного сопротивления конденсатора Ск.

конденсаторов и тем самым снижается напряжение полезного сигнала, подводимого к входам отдельных каскадов и нагрузке 7?„. Увеличение же сопротивления конденсатора Сэ с понижением частоты приводит к росту глубины последовательной отрицательной обратной связи по току, что вызывает снижение усиления.

том случае, если сопротивление R много меньше величины реактивного сопротивления конденсатора, т. е. R «С l/(toC) (для сигнала синусоидальной формы) и /? <с <С 1/(соаС), где и>в — частота высшей гармоники импульсного сигнала. Следовательно, для получения дифференцирующей /?С-иепи необходимо выбирать элементы R и С достаточно малыми так, чтобы выдерживалось соотношение RC <С Т, где Т — период входного напряжения.

405. Цепь, состоящая из последовательно соединенных конденсатора, катушки индуктивности и резистора, подключена к сети переменного напряжения 220 В. Определить напряжение на резисторе, если реактивные сопротивления конденсатора и катушки соответственно в два и в три раза больше, чем сопротивление резистора.

Дрполнительное задание. На плоскости комплексных чисел построить векторную диаграмму напряжения U и тока / в цепи, а также графики зависимости индуктивного сопротивления катушки XL и емкостного сопротивления конденсатора Хс от частоты / переменного тока, т. е. XL, X
3.35. Вольтметр V, включенный в схему 3.35, а, показывает напряжение (/ = 50 В. Определить показания всех других приборов, если сопротивления: R = 3 Ом; XL = 4 Ом; Хс = 8 Ом. Каковы будут показания амперметра А и вольтметров VK и Vc, если индуктивные сопротивления катушки конденсатора приобретут значения Х^=1004Ом и Л^=1008 Ом. Построить векторную диаграмму тока / и напряжений: UK, UK и Vc.

При индуктивном X'L и емкостном Х'г сопротивлениях: полное сопротивление Z' = у/?2 + (X'L - Xtf = УЗ* + (Ю04- 1008)2 = = 5 Ом, ток в цепи /=///Z' = 50/5=10 А, показание вольтметра конденсатора UC = X'CI= 1008-10= 10 080 В, показание вольтметра катушки t/K = ZH7= 1005-10= 10050 В. Векторная диаграмма напряжений _/У, U^, JJ^, i/^ и тока__/_для рассматриваемой цепи

В цепи периодического несинусоидального тока для различных гар-моническ^х составляющих этого тока индуктивные сопротивления катушек fccol и емкостные сопротивления конденсаторов 1/fccoC зависят от номера k гармонической составляющей. 128 .

На высоких частотах сопротивления конденсаторов С4 и С2 малы, поэтому выходное напряжение также практически равно входному. Зависимость выходного напряжения двойного Т-образного моста от частоты приведена на 9.24.

Пример 7.13. Схема 7.14,6. Транзисторы КТ503Б с параметрами Й21э=135, /1цэ=1,4 кОм, ^э^О. Рассчитать глубину ОС F относительно транзистора V{ на частотах, где сопротивления конденсаторов пренебрежительно малы, если R\=82 кОм, #2 = = 11 кОм, /?з = 3 кОм, #4 = 270 Ом, #5 = 360 Ом, #6 = 2 кОм, #7 = = 1,2 кОм, сопротивление источника сигнала #ir = 2 кОм.

Задача 7.27. Схема 7.13,в. Транзистор КТ3102Е. Параметры транзистора /г21э=286, /1Иэ=2,8 кОм, /122э=0. Резисторы Rei = = 180 кОм, Яб2 = 22 кОм, Я„ =1,5 кОм, #э = 680 Ом. Сопротивления конденсаторов считать равными нулю. Рассчитать глубину ОС, если усилитель работает от источника сигнала с внутренним сопротивлением ,/?ir = 300 Ом.

Задача 7.42. Схема 7.14,6. Транзисторы 'КТ316Б. Параметры транзисторов /121э1 = 170, /1цэ1 = 1,75 кОм, /г22Э1 = 0, /г21э2 = 90, Апэ2 = 2 кОм, /122э2 = 0. Резисторы: 7?i = 100 кОм, #2=1,6 кОм, R3 = = 2,7 кОм, #4 = 300 Ом, #s = 390 Ом, #6=1,8 кОм. Рассчитать глубину общей ОС при условии, что сопротивления конденсаторов равны нулю, сопротивление источника сигнала #ir = 5 кОм.

Амплитудно-частотная характеристика усилителя. При усилении входных сигналов, частота которых изменяется от нижней частоты OH до некоторой высокой частоты оь, на коэффициент усиления Ки= /Сие'ф (как на его модуль \Ки\, так и на аргумент <р) начинают влиять частотные свойства транзисторов, емкостные сопротивления конденсаторов связи Сс и паразитные емкости в усилителе. Анализ этого влияния приведем на примере усилителя на биполярном транзисторе. Для этого воспользуемся схемой замещения усилителя, изображенной на 2.13. В этой схеме помимо известных элементов в схеме замещения 2.4 имеются новые элементы: конденсатор связи Сс и емкостный элемент С0=(\ + Ки)Ск.+ См, где Ки — коэффициент усиления по напряжению усилителя; Ск— емкость коллекторного перехода транзистора; См — емкость монтажа.

Можно показать, что коэффициент передачи двойного Т-образного моста & = 0ос/йВых резко зависит от частоты. При со ->0 Р -»-1, так как на очень низких частотах сопротивления конденсаторов становятся большими и все напряжение ?/вых через «верхний» одинарный Т-образный мост (R, 2C, R) передается на вход

усилителя в виде напряжения обратной связи ?/ос. На очень высоких частотах при со ->- оо р ->-1 вследствие того, что сопротивления конденсаторов становятся малыми и все напряжение через «нижний» одинарный Т-образный мост (С, R/2, С) передается на вход усилителя.

Поскольку в ОНЧ возрастают сопротивления конденсаторов, то эквивалентную схему каскада для этой области работы необходимо дополнить несколькими элементами ( 3.10, я). Здесь R6 = R61\\R62. Сначала рассмотрим влияние Ct. Для этого случая входную цепь усилительного каскада можно преобразовать к виду, представленному на ЗЛО, б, где многоэлементная схема действует своим сопротивлением Rm, включенным в цепь Ct. Для учета влияния Ct на Ки следует в знаменателе выражения (3.4) к RT и /?вх добавить сопротивление этой емкости Xci —\lJtoCi. Для низшей частоты сон можно записать:

В цепи периодического несинусоидального тока для различных гармонических составляющих этого тока индуктивные сопротивления катушек koiL и емкостные сопротивления конденсаторов 1/ЛеоС зависят от номера k гармонической составляющей.

В цепи периодического несинусоидального тока для различных гар-моническцх составляющих этого тока индуктивные сопротивления катушек fcwL и емкостные сопротивления конденсаторов 1 /ЛеоС зависят от номера k гармонической составляющей.