Сопротивлениями рассеяния

3.35м. Дана цепь ( 3.35). 1) При каком соотношении между сопротивлениями отдельных участков цепи (в общем виде) ток /2 будет ис- 3-35 сдвинут по фазе относительно прило-

Цель лабораторной работы — исследовать резонанс напряжений: снять резонансные кривые при переменной индуктивности, определить на опыте соотношения между сопротивлениями отдельных участков и падениями напряжения на них, между активными и реактивными мощностями.

При этом сопротивление системы до точки присоединения потребителя принимается равным нулю и периодическая составляющая определяется только сопротивлениями отдельных элементов цепи к.з. Если приведенное активное сопротивление гл <0,3
Для того чтобы значение нагрузки не влияло на значение напряжения, снимаемого с потенциометра (из-за того, что оно перераспределяется на потенциометре по мере передвижения «движка» в соответствии с изменением при этом соотношения между сопротивлениями отдельных частей потенциометра), сопротивление реостата должно удовлетворять третьему условию:

Цель лабораторной работы — исследовать резонанс напряжений: снять резонансные кривые при переменной индуктивности, определить на опыте соотношения между сопротивлениями отдельных участков и падениями напряжения на них, между активными и реактивными мощностями,

12-47. Чему оказывается равным входное сопротивление цепи при резонансе, если пренебречь активными сопротивлениями отдельных элементов цепи?

Цель лабораторной работы — исследовать резонанс напряжений: снять резонансные кривые при переменной индуктивности, определить на опыте соотношения между сопротивлениями отдельных участков и падениями напряжения на них, между активными и реактивными мощностями.

только от соотношения между сопротивлениями отдельных элементов этом цени.

При глухом заземлении тросов на каждой опоре результирующее сопротивление заземляющих устройств опор, характеризующее гп, резко уменьшается. Однако в последнее время на линиях напряжением 220 кВ крепление тросов на опорах выполняется изоляторами с шунтирующими искровыми промежутками (для снижения потерь энергии от токов, наводимых в тросах, а иногда и для возможности использования тросов в других целях), с заземлением на анкерном участке всего в одной точке. При этом приходится считаться со значительными заземляющими сопротивлениями отдельных опор.

При этом сопротивление системы до точки присоединения потребителя принимают равным нулю и величину периодической слагающей определяют только сопротивлениями отдельных элементов цепи короткого замыкания.

При измерении сопротивлений определяют соотношение между сопротивлениями отдельных цепей и сопротивлениями различных элементов этих цепей. Например, сопротивление электромагнита отключения ЭО ( 39) равно 20 Ом, а обмотки контактора включения KB — 300 Ом. Тогда очень большое сопротивление между точками аи б для отключенного состояния выключателя или очень маленькое сопротивление между теми же точками указывает на неисправность цепи включения (в первом случае — обрыв, во втором — короткое замыкание). Если же сопротивление составит 300 Ом, есть основание полагать, что цепь включения исправна.

Таким образом, мы видим, что заксгны постоянного тока применимы не к обычным фактическим амплитудам тока, напряжения и э. д. с., но к комплексным амплитудам этих величин, причем под сопротивлениями отдельных участков цепи нужно понимать их комплексные сопротивления. Поэтому решение задачи о любой цепи переменного тока можно получить из соответствующего решения для постоянного тока, если силу тока, напряжение и э. д. с. заменить их комплексными амплитудами, а сопротивление участков — их комплексными сопротивлениями.

Если пренебречь индуктивными сопротивлениями рассеяния обмоток статора и ротора и их активными сопротивлениями по сравнению с индуктивным сопротивлением взаимоиндукции намагничивающего контура, то

Не следует отождествлять сопротивления xlt ?2 и х3 схемы замещения с индуктивными сопротивлениями рассеяния соответствующих обмоток в опытах короткого замыкания. Так, например, в опыте 1 ( 2-129) индуктивные сопротивления рассеяния первичной и вторичной обмоток равны со (Ln — L12) и to (L22 — ^21); в то же время индуктивные сопротивления х± и х2 в схеме замещения 2-128 согласно равенству (2-157) равны:

Трансреактор представляет собой трансформатор, к первичной обмотке которого подводится ток /, а со вторичной снимается напряжение [/'. Эквивалентная схема трансреактора дана на ЩШ^^32^Тзк„же»_как.-И для трансформаторов напряжения и тока, индуктивными сопротивлениями рассеяния первичной и вторичной обмоток пренебрегаем.

На низких частотах иногда пренебрегают сопротивлениями рассеяния обмоток трансформатора и тогда из схемы замещения исключаются индуктивные сопротивления xis и x^s. На высоких частотах индукция в сердечнике выбирается небольшой. При этом очень малой оказывается намагничивающая ерставляющая тока. Поэтому в схемах замещения трансформаторов, работающих на высоких частотах, часто исключают индуктивности с сопротивлениями xiz. _B_jo_^te_ip_ejW_Ha_9Ti«частотах в схему замещения вводятся емкости, соответствующие емкостямГмёжду обмотками трансформатора. Методы анализа работы трансформаторов на различных г* частотах излагаются в спе-

называются соответственно индуктивными сопротивлениями рассеяния первичной и вторичной обмоток.

Если пренебречь активными и индуктивными сопротивлениями рассеяния обмоток переменного тока, то интервал а характеризуется следующими уравнениями:

Стержни и участки колец клетки обладают также определенными индуктивными сопротивлениями рассеяния х^ и ^.Сопротивление рассеяния фазы х определяется по 'формулам (21-16) и (2Ы7) при замене в них г на х.

являются индуктивными сопротивлениями рассеяния обмоток якоря, возбуждения и успокоительной.

Поэтому значение тока внезапного короткого замыкания ограничивается только сопротивлениями рассеяния. Физически малость индуктивного сопротивления якоря при внезапном коротком замыкании объясняется тем, что поток реакции якоря в значительной степени компенсируется действием апериодических токов индуктора.

Ударные синхронные генераторы применяются для испытания выключателей высокого напряжения на мощность отключения. Они строятся на базе турбогенераторов мощностью до 50—200 МВт и работают в режиме внезапного короткого замыкания. Для получения возможно большего тока короткого замыкания они изготовляются с пониженными индуктивными сопротивлениями рассеяния и с надежным креплением обмоток, в особенности их лобовых частей.

При больших скольжениях электродвигателя частота тока, наводимого в обмотках ротора, значительна и распределение этого тока между верхней и нижней обмотками определяется главным образом их индуктивными сопротивлениями рассеяния. Поэтому большая часть тока замыкается по верхней об-