Сопротивлений рассмотрим

Продольное индуктивное сопротивление генератора равно сумме индуктивных сопротивлений рассеяния обмотки статора х$ и реакции якоря xaj. Так как в начальный момент реакция якоря не проявляется, то продольное переходное индуктивное сопротивление сводится лишь к индуктивному сопротивлению рассеяния обмотки статора х'/ = xs.

Индуктивные сопротивления самоиндукции, или, как их называют, индуктивные сопротивления рассеяния обмоток, характеризуют поля рассеяния, потоки которых сцеплены с витками каждой из обмоток в отдельности. Методы их расчета для машин различных типов имеют много общего. Поля рассеяния статора и ротора рассматривают раздельно. Потоки рассеяния каждой из обмоток, кроме того, подразделяют на три составляющие: пазового, лобового и дифференциального рассеяния. Соответственно подразделению потоков вводят понятия сопротивлений пазового, лобового и дифференциального рассеяний, сумма которых определяет индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки статора или ротора. Для расчета сопротивлений рассеяния помимо размеров магнитопровода и обмоточных данных машины необходимо знать удельные коэффициенты магнитной проводимости пазового Хп, лобового Хл и дифференциального рассеяний Хд. Под удельной магнитной проводимостью понимают магнитную проводимость, отнесенную к единице расчетной длины магнитопровода с учетом ослабления поля над радиальными вентиляционными каналами:

Так, относительные значения индуктивных сопротивлений рассеяния обмотки статора и приведенного сопротивления обмотки ротора большей частью находятся в пределах хг = 0,08-fO,14 и х'г = 0,1 -=-0,16.

Идеализированная электрическая машина характеризуется: 1) отсутствием насыщения магнитной цепи, гистерезиса, потерь в стали; 2) отсутствием вытеснения тока в меди обмоток; 3) синусоидальным распределением в пространстве кривых МДС и магнитных индукций; 4) независимостью индуктивных сопротивлений рассеяния обмоток электрических машин от положения ротора; 5) полной симметрией обмоток статоров машин переменного тока и якорей машин постоянного тока.

Индуктивные сопротивления рассеяния. При определении индуктивных сопротивлений рассеяния необходимо исходить из условия равенства энергий магнитных полей рассеяния в эквивалентной и реальной обмотках ротора. Если обозначить индуктивность рассеяния эквивалентных обмоток ротора по осям d и q соответственно через Layd и Layq, то энергии магнитных полей рассеяния

Чтобы найти значения индуктивных сопротивлений рассеяния эквивалентных обмоток ротора, приведенных к обмотке статора, необходимо Layd и Layq умножить на угловую частоту тока статора и коэффициенты приведения сопротивлений:

На практике расчеты ведут, как правило, в системе о.е., заменяя идентификаторы само- и взаимноиндуктивностей равными им в системе о.е. при базисной частоте индуктивными сопротивлениями. Для обмоток трансформатора (штрихи у приведенных параметров опущены) LH = Хц\ Liz = xzz\ L12 — L2l = jela, где Хц, *22 — полные индуктивные сопротивления обмоток трансформатора, равные сумме индуктивных сопротивлений рассеяния и взаимной индукции; Jt,2 — сопротивление взаимной индукции обмоток.

обмотки Ф2р. Дополнительные э. д. с., индуктируемые в обмотках потоками рассеяния Ф1р и Ф2р, учитываются обычно при помощи индуктивных сопротивлений рассеяния первичной и вторичной обмоток хг и xz.

В трехфазном однотактном выпрямителе с активной нагрузкой ( 6.1, а) вентили работают поочередно по 2л//п = = 2л/3 периода каждый, если не учитывать влияния на процесс коммутации вентилей индуктивных сопротивлений рассеяния обмоток трансформатора. В каждый заданный момент времени работает вентиль фазы, напряжение которой является наибольшим, так как катоды всех трех вентилей имеют одинаковый потенциал, практически равный потенциалу анода открытого вентиля (радением напряжения на вентиле пренебрегаем),

ных сопротивлений рассеяния х\ и хз представляет большие трудности, а для проектирования трансформаторов достаточно рассчитать xK — (?>LK = -f-;c2. При этом считают, что

Если считать поле рассеяния плоскопараллельным, метод средних геометрических расстояний позволяет решить многие задачи, связанные с определением индуктивных сопротивлений рассеяния.

Определение коэффициента приведения сопротивлений. Рассмотрим систему уравнений равновесия напряжений двух магнито-связанных контуров, замкнутых на периодически изменяющиеся напряжения:

Рассмотрим свойства последовательного соединения сопротивлений.

Рассмотрим несколько способов измерения сопротивлений. Самый простой способ — способ амперметра и вольтметра, показанный на 3-18. Искомое сопротивление определяется расчетом по формуле

вращающихся машин) при заданных напряжениях генератора (без учета его внутренних сопротивлений). Рассмотрим несколько характерных примеров несимметричных трехфазных систем.

тивных сопротивлений. Рассмотрим цепь, состоящую из нескольких последовательно соединенных участков ( 5.26).

Рассмотрим случаи последовательного включения в одну или в две фазы сопротивлений Z. Такие случаи могут возникать при неодинаковом времени расхождения контактов выключателя либо при включении несимметричной нагрузки.

и всякий графический метод, отличаются большей наглядностью, но не обеспечивают точности. Для иллюстрации метода комплексных сопротивлений рассмотрим некоторые простейшие примеры.