Сопротивлений холостого

(Es и Zs — суммарные ЭДС и сопротивления схемы замещения). Значения ЭДС, сопротивлений генераторов и нагрузок зависят от рассматриваемого момента времени переходного процесса, начинающегося с момента наступления КЗ.

Цепь с двумя источниками. В энергетических системах питание сети часто производится несколькими источниками. В простейшем случае ( 5-18) потреб?1тель Za соединен с двумя источниками, имеющими э. д. с. 3t и 32 при внутренних сопротивлениях Zi\ и Zt2. Значение этих сопротивлений складывается из внутренних сопротивлений генераторов и соединительных линий. Режим такой системы определяется не только величинами э. д. с., но и сдвигом фаз между ними. Цепь переменного тока с двумя источниками питания при наличии реактивных элементов во внутренних сопротивлениях существенно отличается от аналогичной цепи постоянного тока. В последней увеличение э. д. с. одного из источников влияет только на долю отдаваемой им мощности. Если э. д. с. источника постоянного тока становится меньше напряжения на полюсах потребителя, то отдаваемая им мощность становится отрицательной, т. е. источник становится потребителем (двигатель, заряжаемый аккумулятор).

На 7.40 четырехполюсниками 1 и 2 представлены концевые устройства, состоящие из сопротивлений генераторов, трансформаторов и реакторов. Постоянные этих четырехполюсников определяются выражениями

4. Изменения сопротивлений генераторов и трансформаторов, обусловленные насыщением стали, в расчетах не учитываются или учитываются приближенно уменьшением замещающего сопротивления, и в этом смысле система предполагается ненасыщенной — линейной.

Сопоставляя результаты расчетов, МОЖНО видеть, что при АРВ п. д. обеспечивается запас статической устойчивости на 0,69 больше, чем без АРВ. При АРВ с. д. запас увеличивается еще за 0,92. Повышение предела передаваемой мощности обусловлено тем, что АРВ полностью (АРВ с. д.) или частично (АРВ п. д.) исключает влияние собственных сопротивлений генераторов на предел передаваемой мощности и (при сделанных допущениях) на статическую устойчивость.

а) Учет сопротивлений генераторов (синхронных машин) производится:

а) Учет сопротивлений генераторов (синхронных машин) производят: для турбогенераторов Xv — 0,9 X2v;

Сопоставляя результаты расчетов, можно видеть, что АРВ пропорционального типа по сравнению со случаем отсутствия регулирования увеличивает запас статической устойчивости на 59 %, а в АРВ сильного действия - на 248 %. Повышение пределов передаваемой мощности обусловлено тем, что АРВ полностью (АРВ сильного действия) или частично (АРВ пропорционального типа) исключает влияние собственных сопротивлений генераторов на предел передаваемой мощности.

Результирующие индуктивности прямой и нулевой последовательностей LM{ и Lmq можно определить, исходя из известных относительных сопротивлений генераторов и трансформаторов. Метод определения емкостей Ct и Со указан ниже. Длинные однородные линии в схемах замещения должны быть представлены активными сопротивлениями, равными соответствующим волновым сопротивлениям Zj и Zo.

Увеличение плотности тока в обмотках статора и ротора привело к увеличению индуктивных сопротивлений генераторов и постоянных времени обмоток, а увеличение номинальной мощности — к уменьшению механической постоянной времени. В связи с этим возросли требования к системе регулирования частоты вращения турбин и системе возбуждения генераторов в отношении обеспечения статической и динамической устойчивости машин. Прежняя система возбуждения от генератора постоянного тока,. посаженного на вал агрегата, оказалась неудовлетворительной. Применение получили более совершенные системы: тиристорпая, бесщеточная и ряд других.

Скольжение s, с которым работает генератор в асинхронном режиме, определяет потери мощности в роторе и его нагрев (большему скольжению соответствуют большие потери и нагрев ротора, см. гл. 21). Чем больше максимальный асинхронный момент и круче кривая асинхронного момента, тем с большей мощностью и при меньшем скольжении он работает. В асинхронном режиме генератор потребляет из сети большую реактивную мощность для намагничивания. Поэтому напряжение на выводах генератора и в сети снижается. Потребляемый реактивный ток зависит от индуктивных сопротивлений генераторов Xd и Хч и скольжения s, с которым работает генератор: чем больше Хл и Xq и меньше s, тем меньше потребляемый реактивный ток.

Алгебраические дополнения симметричных определителей, как известно, Afk = А%/, так что yk/ = kjk. Аналогично на дуальной основе доказывается равенство передаточных сопротивлений холостого хода: z/,j — Zjk.

Вторая система (4.38) выражает напряжения источников тока через их токи при отсутствии источников напряжения. Элементы tijXtij подматрицы HJJ имеют смысл передаточных и входных сопротивлений холостого хода (см. § 3.4): элемент Н//п равен отношению напряжения выводов 1-го источника тока к току т-го источника при разомкнутых выводах остальных источников тока.

1. Параметры сопротивлений холостого хода, которые входят в уравнения, выражающие напряжение входов в зависимости от токов. Последние можно рассматривать как токи двух источников тока, присоединенных к обоим входам. Напряжение входов можно представить в виде наложений напряжений от действия каждого источника в отдельности:

является матрицей г-параметров — входных и передаточных сопротивлений холостого хода.

где z = sL —матрица параметров входных и передаточных сопротивлений холостого хода.

Предполагая отсутствие насыщения сердечника, будем считать режим в трансформаторе линейным. Схему трансформатора, представленную на 9.23, а с учетом сопротивлений обмоток, можно рассматривать как четырехполюсник, описываемый уравнениями (9.1), в которых zu = /?1 + /u)Li; гга = Я2 +/(oL2; z12 =* = Zai= /юЛ1 ~~ параметры сопротивлений холостого хода.

В § 9.1 были приведены две взаимообратные системы параметров: сопротивлений холостого хода (разрыва) и прсводимо сте и короткого замыкания:

Из (11.5) можно определить также мощность N , теряемую на преодоление сопротивлений холостого хода. Действительнс , при /) = 0

Из этой зависимости видно, что мощность, затрачиваемая на компенсацию сопротивлений холостого хода, не зависит от «п и все прямые D= f(N3) при ап = const исходят из одаой точки.

Данная формула позволяет по измеренным значениям сопротивлений холостого хода и короткого замыкания рассчитать входное сопротивление линии.

Применительно к схеме Г-образного звена фильтра нижних частот ( 14-15, а) преобразование р = a/s дает схему, приведенную на 14-15, б. Нетрудно видеть, что для этой схемы частотные зависимости сопротивлений холостого хода и короткого замыкания Zla (s) = /Л'ю (s) и ZIK (s) = /Яш (s) таковы, что полоса пропускания начинается с частоты «с, т. е. фильтр с такой схемой пропускает только высокие частоты ( 14-16 и 14-17).