Сопряжения интервалов

Сборочные машины для компонентов с пленарными выводами снабжаются контактирующими устройствами, которые выполняют монтажные операции сразу после сопряжения элементов. Наибольшее распространение для этих целей получил способ пайки оплавлением U-образным электродом. В качестве материала электрода используется вольфрам или молибден, не смачиваемые припоем, из которых изготавливают индивидуальную или групповую оснастку.

k3. л — коэффициент заполнения лобовых частей медью; ус, ур — углы скоса пазов на статоре и роторе соответственно; Rt — минимальные радиусы сопряжения элементов контура паза; ак, (Зк — углы, соответствующие сегментам под клин в области свода пазов статора и ротора; kr.c, k?. p — технологические коэффициенты плотности укладки секций обмоток в пазы;

Принцип функционирования микропроцессора рассмотрим на упрощенной схеме, представленной на 5.10. Здесь не показаны оперативная память, устройство прерывания, устройства ввода-вывода данных, устройства сопряжения элементов, которые могут присутствовать в МПУ. На 5.11 показана временная диаграмма работы микропроцессора. К моменту ^ в ЛСх БМУ завершается процесс формирования адреса текущей МК. и на положительном фронте синхросигнала С происходит прием адреса в РАМК- На шине адреса МА8 ... МА0 по-

Для определения усилий в местах сопряжения элементов трубы раскрывается статическая неопределимость и составляются уравнения совместности их перемещений и углов поворота. В качестве неизвестных принимаются моменты Мю, М2о, ---, Mio и силы распора #io, Hza, ..., Hio основной системы, которые определяются решением уравнений.

Широкое внедрение ЭВМ в расчетную практику позволило создать библиотеки подпрограмм для различных элементов оболочек и пластин, позволяющие по единообразным данным о геометрии элемента, поверхностным и краевым нагрузкам и перемещениям вычислить неизвестные перемещения, усилия и напряжения в сечениях элементов. Для многих тонкостенных элементов постоянной толщины имеются аналитические формулы, например для цилиндрических, сферических, конических оболочек, круглых и кольцевых пластин, некоторых оболочек линейно-переменной толщины. Традиционные методы строительной механики — методы сил, перемещений, начальных параметров — позволяют рассчитывать конструкции, представленные в виде различных комбинаций базисных элементов. Численная процедура сводится к решению систем алгебраических уравнений относительно неизвестных перемещений или усилий в местах сопряжения элементов.

Таким образом, при расчете конструкции она расчленяется на подконст-рукции по местам разветвления меридиана и по сопряжениям, где имеют место разрывы искомых величин перемещений и усилий. В качестве базисной подконструкции удобно принять последовательность элементов оболочек и колец с непрерывностью перемещений и усилий при переходе через сопряжение. В этом наиболее простом случае сопряжения элементов искомые перемещения и усилия определяются путем решения двухточечной краевой задачи для последовательности элементов и выражаются через заданные поверхностные нагрузки и краевые условия.

Учет различных особенностей сопряжения элементов конструкций ВВЭР [4]

Выше рассмотрена последовательность расчета конструкций с различными типами сопряжения элементов, когда дополнительные соотношения для определения неизвестных разрывов перемещений и усилий в сопряжениях выражаются в виде равенства (см. табл. 3.4). Однако часто конструктивные особенности и условия деформирования конструкции таковы, что эти соотношения имеют вид неравенств.

Помимо этих особенностей сопряжения элементов, шпильки главного разъема, притягивающие нажимное кольцо к фланцу корпуса, делают рассматриваемые разрывные сопряжения взаимозависимыми, так как изменение величины предварительного затяга шпилек зависит от перемещений фланцев и нажимного кольца, а также от местной податливости контактных зон. Изгибная жесткость шпилек, в свою очередь, влияет на относительные радиальные и угловые перемещения фланцев и нажимного кольца.

Х>г = А'Х>0 , j = 1,2,..., N-услбвиями сопряжения элементов

находятся в электродвигателе ( 2.5). Третий — гидростатический или гидродинамический — расположен в насосе и питается водой с напора рабочего колеса или от посторонней системы. Радиальный подшипник 9 предусмотрен для уменьшения консоли вала вращения. Нормальная работа агрегата, выполненного по этой схеме, обеспечивается высокой точностью изготовления приводной части (по крайней мере, не ниже, чем насоса) и допускает незначительную несоосность валов. Относительно небольшие величины дисбаланса или несоосности могут вызывать вибрацию агрегата. Поэтому повышенная точность сопряжения элементов должна гарантироваться на все время эксплуатации насоса. Как правило, электродвигатель 7 жестко крепится к корпусу насоса 1 через станину 4. В этом случае исключается появление несоосности валов в результате разности температур между горячима нижними элементами насоса (корпус, гидравлическая часть) и холодной верхней частью (электродвигатель), но у агрегата под-мается центр тяжести, что может отрицательно сказаться на его-вибрационной характеристике. Поскольку межремонтный период насоса определяется, как правило, ресурсом узла уплотнения вращающегося вала, на насосных агрегатах предусматривается специальный съемный участок вала 5 '(проставка), позволяющий проводить ремонт или замену уплотнения без демонтажа электродвигателя, что значительно сокращает время простоя насоса. Специфической задачей при такой компоновке является обеспечение сохранности центровки валов при извлечении и установке проставки.

тисептиками. Древесина их менее насыщена смолой и поэтому легче поддается загниванию. Для изготовления деревянных опор ВЛ выше 1 кВ следует применять сосну и лиственницу. Для элементов опор ВЛ 35 кВ и ниже, кроме траверс и пасынков (приставок), допускается применение ели и пихты. Для ВЛ выше 1 кВ необходимо применять бревна, пропитанные антисептиком. Допускается применять непропитанные бревна из воздушно-сухой лиственницы влажностью не более 25 % • Пасынки должны быть железобетонными. Допускается применение деревянных пасынков. Элементы опор могут выполняться как из круглого, так и пиленого леса. Сопряжения элементов опор рекомендуется выполнять без врубок. Для основных элементов деревянных^ опор (стоек, пасынков, траверс) диаметр бревен в верхнем отрубе должен быть не менее: для ВЛ ПО кВ и выше—18 см; для 35 кВ и ниже—16 см (кроме пасынков, для которых диаметр должен быть не менее 18 см); для ВЛ до 1 кВ—14 см. Для остальных элементов опор всех напряжений выше 1 кВ диаметр бревен в верхнем отрубе должен быть не менее 14 см, а для

3-18. Расчет процессов в цепи методом сопряжения интервалов при кусочно-линейной аппроксимации характеристик нелинейных элементов

стики (точки а и б на 3-35), изменяются параметры уравнений. Назовем момент каждого такого перехода моментом коммутации. Процесс за весь рассматриваемый промежуток времени, разбивается на интервалы, заключенные между двумя любыми соседними моментами коммутации. Решения совокупности уравнений внутри каждого интервала содержат некоторое количество своих произвольных постоянных. Эти произвольные постоянные определяются из физических условий неизменности токов в индуктивных катушках и напряжений на конденсаторах в моменты коммутации, т. е. путем сопряжения решений, полученных для двух смежных интервалов. Соответственно этот метод можно назвать методом сопряжения интервалов. Подлежат определению также моменты коммутации из условий, что ток или напряжение достигает значения, соответствующего точке излома характеристики.

Метод сопряжения интервалов с успехом может быть применен, когда характеристики нелинейных элементов состоят из отрезков, близких к прямолинейным, например, в случае элементов с ферритами, обладающими прямоугольной кривой намагничения. Он широко используется для расчета цепей с ионными и полупроводниковыми вентилями.

В качестве примера применения метода сопряжения интервалов рассмотрим простую схему выпрямления тока, приведенную на 3-39, рассматривая вентиль как обладающий идеальной характеристикой ( 3-38). Когда вентиль открыт, падение напряжения на нем равно нулю, а когда он закрыт, ток в нем равен нулю. Пусть приложенное напряжение изменяется по закону и = Um sin at.

В каждом интервале времени горения определенных групп вентилей цепь можно рассматривать как линейную. Для нахождения токов необходимо найти полные интегралы системы линейных уравнений, описывающих процессы в этой цепи. При этом начальные условия в каждом последующем интервале должны соответствовать значениям токов, и напряжений в конце предыдущего интервала. Весь этот расчет выполняется методом сопряжения интервалов.

— сопряжения интервалов 113

3-18. Расчет процессов в цепи методом сопряжения интервалов

21.18. Расчет процессов в цепи методом сопряжения интервалов

21.18. Расчет процессов в цепи методом сопряжения интервалов при кусочно-линейной аппроксимации характеристик нелинейных элементов

При переходе процесса в любом нелинейном элементе через точку излома характеристики (точки аи б на 21.35) изменяются параметры уравнений. Назовем момент каждого такого перехода моментом коммутации. Процесс за весь рассматриваемый промежуток времени разбивается на интервалы, заключенные между двумя любыми соседними моментами коммутации. Решения совокупности уравнений внутри каждого интервала содержат некоторое число своих произвольных постоянных. Эти произвольные постоянные определяются из физических условий неизменности токов в индуктивных катушках и напряжений на конденсаторах в моменты коммутации, т. е. путем сопряжения решений, полученных для двух смежных интервалов. Соответственно этот метод можно назвать методом сопряжения интервалов. Подлежат определению также моменты коммутации из условий, что ток или напряжение достигает значения, соответствующего точке излома характеристики.

Метод сопряжения интервалов с успехом может быть применен, когда характеристики нелинейных элементов состоят из отрезков, близких к прямолинейным, например в случае использования элементов с ферритами, обладающими прямоугольной кривой намагничивания. Он широко используется для расчета цепей с ионными и полупроводниковыми вентилями.