Соответствующим номинальным

Если сопротивлением нейтрального провода не пренебрегать (см. 7.9), то при 1ыФ О фазные напряжения приемника не будут равны соответствующим напряжениям источника. В этом случае между нейтральными точками источника и приемника возникает напряжение UnN, называемое напряжением относительно нейтрали или напряжением между нейтралями. Зная UnN, можно определить фазные напряжения приемника.

Резисторы Rm необходимо включать параллельно стабилитронам для того, чтобы в момент зажигания на стабилитронах действовали напряжения, пропорциональные соответствующим напряжениям стабилизации независимо от величин внутренних емкостей стабилитронов. Цепочкой резисторов Rm можно пользоваться как делителем стабилизированного напряжения. Газоразрядные стабилитроны применяются для стабилизации напряжения от 10.2. Стабилизатор с 70 б и выше при токах стабилизации от делителем напряжения 5 ДО 60 Ми.

лам одноименных точек схемы, а отрезки прямых — соответствующим напряжениям схемы. Отрезок Ап означает напряжение U \п, отрезок Вп — соответственно напряжение U в„, отрезок Сп — напряжение U с„ (в масштабе, принятом в начале построения тц = 2 в/ мм). Путем измерения этих отрезков и применения масштаба устанавливаем, что ?Л4„=48 в, UBn=80 в, ?/с„=94 в.

Цепь 'любой сложности с двумя нелинейными элементами обычно* проще всего рассчитать, представив всю линейную часть цепи как активный четырехполюсник, к обеим парам зажимов которого подключены нелинейные резисторы ( 20-8,а). Как было показано-в гл. 14, линейный активный четырехполюсник может быть заменен эквивалентной схемой с двумя источниками э.д. с. Эщ и 32х, равными соответствующим напряжениям холостого хода четырехполюсника Uix и t/2x при одновременном размыкании ветвей с нелинейными резисторами и пассивным четырехполюсником, в частности Т-образным (рис 20-8,6). После такого* преобразования получается нелинейная цепь с двумя узлами, расчет которой был показан выше.

Расчет цепи любой сложности с двумя нелинейными элементами обычно проще всего осуществить, представив всю линейную часть цепи как активный четырехполюсник, к обеим парам полюсов которого подключены нелинейные сопротивления ( 6-8,о). Как было показано в гл. 1, линейный активный четырехполюсник может быть заменен эквивалентной схемой с двумя источниками э. д. с. Э\х и Э2х, равными соответствующим напряжениям Uix и i/2x холостого хода четырехполюсника при одновременном размыкании ветвей с нелинейными сопротивлениями и пассивным четырехполюсником, в частно-

нейтрального провода не пренебрегать, то при IN Ф 0 напряжения на фазах нагрузки не будут равны соответствующим напряжениям генератора. В этом случае четырехпроводная цепь ( 8.9) представляется схемой с двумя узлами.

При соединении в звезду фаз симметричной нагрузки токи в фазах будут одинаковыми по величине. Угол сдвига фаз токов по отношению к соответствующим напряжениям будет один и тот же, т. е. векторы токов образуют симметричную систему ( 8.11).

Волновое сопротивление, определяющее токи прямой и обратной волн по соответствующим напряжениям, является функцией параметров линии электропередачи, связанных с ее конструкцией:

Рассматриваемая схема позволяет получить и третье линейное напряжение Цел = —(Ыав — Иве)- Однако при включении приборов к зажимам ас нагружаются оба трансформатора. При этом угловые сдвиги тока по отношению к соответствующим напряжениям неодинаковы, что вызывает увеличение погрешности. Поэтому присоединения приборов к зажимам ас следует избегать.

Приращения напряжений генератора и у двигателя находятся аналогично тому, как были найдены эти напряжения в п. «б». После прибавления этих приращений к соответствующим напряжениям получаются следующие выражения:

Jlt ~ «ч. гдз индекс "Н" относится к соответствующим номинальным величинам. Номинальное сколь&эниз большинства асинхронных двигателей находится в пределах SH * 0,02. ..0,03. Угловая частота вращения ротора асинхронного двигателя Л беа внешнего воздействия никогда не может достигнуть значения угловой частоты врадэ-'ия магнитного поля статора Jl^ . Чтобы это произошло, нужно вращать ротор в сторону вращения магнитного поля сторонним усилием (например, при ускорении ротора во время движения электропоезда под уклон). При JieJl4 согласно (2.4) S « 0. &жим работы асинхронного двигателя с JL~Jl± называется режимом идеального холостого хода асинхронного двигателя, а скольжение S ° О — скольжением идеального холостого хода. При идеальном холостом ходе из-за синхронного вращения ротора и магнитного ножа статоре отсутствует пересечение проводников обмотки ротора оиловнмн линиями магнитного поля и вследствие «ото » д с и ток в проводниках обмотки ротора равны ну до и. вледоватодыю, момент. дМепумрЯ со стороны магнитного поля на ротор, отсутствует. Эгам идвишыжхмостоя ход асинхронного двигателя отдичмтся от ремыоге холостого хода, имеющего место при отоутспии •агружи НА мау.т.е. хо.гда на ротор действует только момент холостого хо«ь. Ц* ав«гв охмшшого следует, что двигательный р»жим ммкхрон»*! машмш аМнмшк а пределах околь-жении

3) силовые распределительные ящики Я3100. Ящики по исполнению бывают: защищенные, закрытые (с уплотнением), брызгопылезащищенные, водозащищенные. В качестве коммутационных и защитных аппаратов применяются: рубильники, блоки «рубильник—предохранитель», предохранители и автоматы серии А3100. Номинальный ток защитных аппаратов 50, 100, 200, 300, 400 и 600 А с соответствующим номинальным током плавких вставок предохранителей или уставок автоматов. Силовые распределительные ящики применяют в сетях до 380 и 500 В;

При проведении опыта короткого замыкания трансформатора, в отличие от опасного режима короткого замыкания, возникающего в аварийных условиях самопроизвольно, к первичной обмотке трансформатора подводится такое напряжение, при котором в его обмотках возникают токи, равные соответствующим номинальным их значениям.

Для этого достаточно к первичной обмотке трансформатора подвести напряжение U\, сниженное (в зависимости от типа и мощности трансформатора) в 10—20 раз по сравнению с соответствующим номинальным значением напряжения U\KOM. Так как при опыте короткого замыкания напряжение, подводимое к первичной обмотке, мало и равно U[K « Е]к = 4,44wifi
При опыте короткого замыкания трансформатора к первичной его обмотке подводится такое напряжение (/и, при котором в обмотках возникают токи, равные соответствующим номинальным их значениям /i но» и /гном, а напряжение на вторичной обмотке трансформатора ?/2=0.

При этом к первичной обмотке трансформатора подводится напряжение U\, сниженное (в зависимости от типа и мощности трансформатора) в 10 — 20 раз по сравнению с соответствующим номинальным значением напряжения U\HO». Так как напряжение короткого замыкания, подводимое к первичной обмотке, мало и равно U]K~E\x — 4,44w\fm, то магнитный поток трансформатора Фт, а следовательно, и магнитная индукция В„ трансформатора при этом также малы. Вследствие этого потери в магнитопроводе Ям, пропорциональные квадрату магнитной индукции Вт, при опыте короткого замыкания ничтожно малы и ими можно пренебречь (Р« = 0).

При изменении нагрузки амплитуда иш и частота /: первичного напряжения изменяются незначительно, и обычно считается, что они постоянны и равны соответствующим номинальным величинам (Ulm = Uimn = const, / = = /„ = const).

Пусть коэффициенты мощности нагрузки cos фнг сетей высшего, среднего и низшего напряжений условно одинаковы, а напряжения сетей численно равны соответствующим номинальным напряжениям автотрансформатора. Определим необходимые для расчетов параметры:

жений этих обмоток установлены в стандартах ГОСТ 12022-66; ГОСТ 11920-66; ГОСТ 12965-67; ГОСТ 15957-70; ГОСТ 17546-72; ГОСТ 17545-72; ГОСТ 17544-72 и ГОСТ 14074-68 применительно к соответствующим номинальным мощностям и напряжениям. Этими же стандартами регламентированы: параметры холостого хода и короткого замыкания трансформаторов (автотрансформаторов), требования к регулированию напряжения, размещение вводов и арматуры и, в некоторых стандартах, габаритные размеры и другие данные.

При изменении нагрузки амплитуда Uvn и частота / первичного напряжения изменяются незначительно, и обычно считается, что они постоянны и равны соответствующим номинальным величинам (Um = ?/Шн = const, / = = ?«••= const).

При проведении опыта короткого замыкания трансформатора, в отличие от опасного режима короткого замыкания, возникающего в аварийных условиях самопроизвольно, к первичной обмотке трансформатора подводится такое напряжение U\K, при котором в обмотках возникают токи, равные соответствующим номинальным их значениям h - h ном, h - h ном.