Сердечника приведены

6) добротность Q сердечника преобразователя;

6. Определяют добротность сердечника преобразователя Qp = = /г0/б„ и сравнивают полученное значение с заданным. Если Qp < Q, то уточняют значение приведенной добротности Q0.

24. Рассчитывают диаметр сердечника преобразователя: dcn =

При выборе материала сердечника преобразователя рекомендуется учитывать следующие обстоятельства: а) чем больше коэффициент магнитострикции, тем больше коэффициент передачи преобразователя; б) чем меньше потери в материале сердечника преобразователя, тем больше его добротность; в) температурная стабильность резонансной частоты сердечника преобразо-

25. В соответствии с п. 19 рассчитывают длину сердечника преобразователя: /сп= (2<7+1)С/(4/0).

Обозначения, принятые в программе: El, E2, ЕЗ — модули упругости материалов диска, связки, сердечника; Р0 — объемная плотность материалов диска и связок; Р — резонансное входное сопротивление; РЗ — объемная плотность материала сердечника; С — диаметр связки; С2, СЗ — скорости распространения механических колебаний в материале связки и сердечника; F0 — центральная частота полосы пропускания; F1 — ширина полосы пропускания; F2 — резонансная частота звена; F3 — нормированная резонансная частота; F8 — минимально допустимая рабочая частота фильтра; F9 — максимально допустимая рабочая частота фильтра; А — параметр, равный D/ta; A0 — уровень отсчета, на котором определяется коэффициент прямоугольное™ характеристики затухания фильтра; А1 — число крайних связок; А9 — допустимая неравномерность затухания фильтра в полосе пропускания; К — коэффициент связи резонаторов; К1 — коэффициент прямоугольное™; Q — требуемая добротность фильтра; Q1 — рассчитанное значение добротности фильтра; N0 — код нагрузки фильтра: 1 — разнотипная; 2 — однотипная; W — вспомогательный параметр; Wl — W5 — коды вопросов; W6 — код материала сердечника преобразователя; 1 — сплав 50 КФ; 2 — никель марки НП2; D — относительные полосы пропускания и прозрачности; D7, D8 — диаметры диска резонатора и сердечника; Н, Н0 — приведенная добротность и округленное ее значение; М — число звеньев фильтра; S — обобщенная расстройка; Т — толщина диска-резонатора; Л, J2 — вспомогательные параметры; V — относительная резонансная частота дискового резонатора; Y — число узловых окружностей колебаний диска; R — резонансное сопротивление нагрузки; R1 — характеристическое сопротивление диска; Z — коэффициент трансформации; L2, L3 — длина связки и сердечника; X — отношение характеристических сопротивлений внутренних и крайних связок; XI, Х2 — вспомогательные коэффициенты.

2100REM ДИАМЕТР СЕРДЕЧНИКА ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ

2138PRINT'^HArtETP СЕРДЕЧНИКА ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ, MM";Ii9

2183PRINT"THn НАГРУЗКИ ФИЛЬТРА И МАТЕРИАЛ СЕРДЕЧНИКА ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ (3)"

2330REM ДЛИНА СЕРДЕЧНИКА ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ

2890PRINT"MATEPHAJ1 СЕРДЕЧНИКА ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ - ")

7.2. Определить минимальное значение э.д.с. источника питания ?Kmin в МТЯ ( 7.1). Время перемагничивания сердечников т з = 2 мкс, максимально допустимый ток транзистора /к max =0,15 А, напряжение коллектор — эмиттер в режиме насыщения ?/„.„ = 0,3 В. Число воспринимающих сердечников п = 5. Данные сердечника приведены в задаче 7.1.

7.3. Определить наибольшее допустимое число сердечников п, которые могут быть перемагничены одним транзистором при ?к= Ю В (см. 7.1). Данные сердечника приведены в задаче. 7.1. Время перемагничивания сердечников тэ = 2 мкс; /к тах = 0,15 А; (7К.Э = 0,3 В.

7.4. Определить число витков базовой обмотки wu в схеме 7.1. Напряжение база — эмиттер ?/6.э = = 1,6В. Время считывания принять тсч = 2 мкс. Данные сердечника приведены в задаче 7.1.

7.5. Определить намагничивающую силу тактовой обмотки FT1, создаваемую тактовой обмоткой для считывания информации в схеме 7.1. Время считывания информации тёч = 2 мкс, базовый ток /б = 0,04 А, число витков базовой обмотки w6 = 13. Параметры сердечника приведены в задаче 7.1.

эмиттер в режиме насыщения UK э = 0,3 В. Принять шк= =ОУ„Х. Данные сердечника приведены в задаче 7.1.

7.13. Определить величину тока /к в МТЯ (см. 7.6), необходимую для перемагничивания воспринимающих сердечников за время т = 1,17 мкс, если число витков входной обмотки швх = 20. Данные сердечника приведены в задаче

7.18. Определить число входных обмоток п в коллекторной цепи МТЯ. Параметры схемы: т3 = 1 мкс; WK = WB^ Ек = 10 В; RK = 70 Ом. Считать /к. ср = /к тах/2 = Ек 12/?к, что соответствует режиму согласованной нагрузки. Данные сердечника приведены в задаче 7.17. Данные транзистора: ?/к.э = 0,15В.

Максимально допустимое значение наружного диаметра сердечника статора DH г тах находят по табл. 9-2. Затем принимают /JHi^^Himax. Припуски на штамповку АШт, а также ширина ре-заных лент и стандартной рулонной стали, из которых штампуют листы сердечника, приведены в табл. 9-2. Внутренний диаметр сердечника статора DI можно определить, пользуясь зависимостями Di = f(DKil, приведенными ниже:

Для точного определения длины провода необходимо знать среднюю длину витка каждой обмотки. Однако достаточная для практики точность достигается при подстановке в формулу (8.8) средней длины витка всех обмоток /„, значения которой для каждого типоразмера сердечника приведены в справочниках. •-ч-При этом рассчитанное по формуле (8.7) сопротивление для нижних

Максимально допустимое значение наружного диаметра сердечника статора ЪН1тах находят по табл. 9-2. Затем принимают ^Hi^^Himax. Припуски на штамповку Дшт, а 'также ширина резаных лент и стандартной рулонной стали, из которых штампуют листы сердечника, приведены в табл. 9т2. Внутренний диаметр сердечника статора DI можно определить, пользуясь зависимостями D\ = f(DHi), приведенными ниже:

Правда, затруднение состоит в том, что возникающая в кольце деформация весьма мала. Ожидаемое ее значение — 0,0185 мк. Такие деформации с помощью обычных механических индикаторов невозможно измерить. Однако можно предложить способы радикального увеличения деформаций магнитного сердечника под действием магнитного поля. Вместо кольцевого сердечника нужно применить замкнутый сердечник, обладающий существенно меньшей жесткостью. Одно из возможных исполнений такого магнитного сердечника, в котором под действием ЭМС возникают в десятки тысяч раз большие деформации, будет рассмотрено в следующем параграфе. Результаты исследований экспериментальной установки, в которой использовано предложенное исполнение магнитного сердечника, приведены вгл. 7. Как и следовало ожидать, они полностью подтверждают правильность формулы Максвелла для натяжения.