Соответствующие характеристики

Синхронные моменты возникают при определенной частоте вращения ротора в результате взаимодействия двух гармоник поля статора и ротора одного зубцового порядка v* (или имеющих одинаковые полюсные деления TV*), одна из которых создается током статора /i частоты f\, а другая —током ротора /г частоты /2=s/i, при определенной частоте вращения ротора, когда эти поля неподвижны относительно друг друга. Синхронными их называют потому, что соответствующие гармоники статора и ротора создаются независимо друг от друга, так же как и магнитные поля статора и ротора в синхронной машине.

В относительных единицах соответствующие гармоники напряжения равны Цл = Фх и U^iit = &Ф?. На 21-20 показаны две типичные формы кривых при «положительных» ( 21-20, а) и «отрицательных ( 21-20, б) значениях Ф/f (t/jjfc) для k = 5.

Из (13.23) п (13.24) видно, что мы учли влияние на контур только первой гармоники периодической последовательности импульсов тока произвольной формы. Это обусловлено допущением о чисто гармонической форме напряжения па контуре. Вносимая в контур мощность в силу ортогональности тригонометрических функций равна произведению первой гармоники тока на первую гармонику напряжения. Произведения всех остальных гармоник тока на соответствующие гармоники напряжения считаем равны-

Приведенные рассуждения об амплитудной модуляции, разумеется, справедливы и в том случае, когда в качестве модулирующего напряжения использован не гармонический, а сложный периодический сигнал F (/). Если его представить в виде спектра, то и в спектре выходного сигнала будут присутствовать соответствующие гармоники, а сам сигнал на выходе будет описываться выражением

тируют в обмотке якоря соответственно основную и высшие гармоники э. д. с. Высшие гармоники э. д. с. относительно малы, так как малы соответствующие гармоники поля и, кроме того, выбором шага и числа пазов на полюс и фазу обмотки якоря достигается уменьшение высших гармоник э. д. с. Поэтому в теории синхронных машин учитывается только основная гармоника э. д. с. якоря

волнами н. с. Faa и Faq, не будут синусоидальными. Эти кривые можно разложить на гармоники v = 1, 3, 5..., причем на 32-11 в виде кривых 4 представлены основные гармоники (v = 1) поля продольной и поперечной реакции якоря с амплитудами Badml, Bagmi- Все указанные гармоники поля вращаются син-хронно с ротором и индуктируют в обмотке якоря э. д. с. с частотами /v = v/!. Высшие гармоники э. д. с. относительно малы, так как относительно малы соответствующие гармоники поля и, кроме того, укорочение шага и распределение обмотки якоря способствуют уменьшению этих гармоник э. д. с. Опыт показывает, что э. д. с., индуктируемые полями реакции якоря, в действительности практически синусоидальны. Поэтому в теории синхронных машин учитываются только основные гармоники поля-(кривые 4 на 32-11). Как видно из 32-11, неравномерность воздушного зазора приводит к уменьшению амплитуд основных гармоник полей реак-

Для надежной фильтрации высших гармоник применяют дополнительные цепи из последовательных и параллельных колебательных контуров, настроенных на соответствующие гармоники. Схема фильтрующей системы, состоящей из параллельных колебательных контуров, настроенных на вторую 2/, третью 3/ и четвертую 4/ гармоники, показана на 218. Так как сопротивления колебательных контуров токам основной частоты малы, они с небольшим ослаблением попадают в антенну. Токи же высших гармоник в антенну не попадают, поскольку для них сопротивления контуров велики.

Э. д. с. от третьей гармоники поля. Три фазы обмотки А, В, С сдвинуты относительно друг друга по отношению к гармонике поля v — 1 на 120°, по отношению к гармонике v = 3 на 3-120° — = 360° или 0°, по отношению к гармонике v = 5 на 5-120° = 600° или 240°, по отношению к гармонике v =-= 7 на 7-120° = 840° или 120° и т. д. ( 20-10). На такие же углы сдвинуты соответствующие гармоники э. д. с. этих фаз. Таким образом, э. д. с. гармоник v = 3 и кратных им {v = 9, 15, 21 и т. д.) в разных фазах обмотки совпадают по фазе и поэтому при соединении обмотки в звезду ( 20-11, а) в линейных напряжениях эти гармоники будут отсутствовать. При соединении обмотки в треугольник ( 20-11, б)

тируют в обмотке якоря соответственно основную и высшие гармоники э. д. с. Высшие гармоники э. д. с. относительно малы, так как малы соответствующие гармоники поля и, кроме того, выбором шага и числа пазов на полюс и фазу обмотки якоря достигается уменьшение высших гармоник э. д. с. Поэтому в теории синхронных машин учитывается только основная гармоника э. д. с. якоря

волнами н. с. Fad и Faq, не будут синусоидальными. Эти кривые можно разложить на гармоники v = 1, 3, 5..., причем на 32-11 в виде кривых 4 представлены основные гармоники (v = 1) поля продольной и поперечной реакции якоря с амплитудами Baiiml, Baqmi- Все указанные гармоники поля вращаются синхронно с ротором и индуктируют в обмотке якоря э. д. с. с частотами /v = v/j.'Высшие гармоники э. д. с. относительно малы, так как относительно малы соответствующие гармоники поля и, кроме того, укорочение шага и распределение обмотки якоря способствуют уменьшению этих гармоник э. д. с. Опыт показывает, что э. д. с, индуктируемые полями реакции якоря, в действительности практически синусоидальны. Поэтому в теории синхронных машин учитываются только основные гармоники поля (кривые 4 на 32-11). Как видно из 32-11, неравномерность воздушного зазора приводит к уменьшению амплитуд основных гармоник полей реак-

Реакторы фильтров должны допускать при наладке плавную регулировку индуктивности в пределах ±15 %. Резонансные фильтры рекомендуется устанавливать в местах возникновения высших гармоник, так как в этом случае практически полностью устраняются соответствующие гармоники во всей электрической сети.

8. Строят график зависимости частоты вращения двигателя от момента нагрузки, соответствующий оптимальному закону регулирования (144) или рациональному закону постоянства мощности (145). Затем строят соответствующие характеристики, приведенные к валу барабана.

Построить соответствующие характеристики.

Соответствующие характеристики аналогового прототипа:

Для получения частичных расходов в ветвях следует спроецировать точку пересечения b на соответствующие характеристики. Второе приближение по расходу Qs лишено практического смысла, так как введение связи z6 увеличивает Q5, а введение связи z7 его уменьшает. Но при необходимости второе приближение может быть проделано.

Соответствующие характеристики динамического торможения получаются при введении резисторов RT в цепь ротора ( 7.34). Характеристика ?JTl относится к случаю, когда сопротивление резисторов /?т = 0.

В современной технике широко применяются элементы, сопротивления которых зависят от значения тока. Линейные элементы имеют линейные вольт-амперные (в. а. х.) и ампер-вольт-пые (а. в. х) характеристики, т. е. у них зависимость тока от напряжения / = U/r на зажимах линейная, как и обратная зависимость V — 1г. У нелинейных элементов эти зависимости и соответствующие характеристики нелинейные. Сопротивление нелинейного элемента может быть управляемым, т. е. зависеть от управляющего воздействия (например, сопротивление транзистора), или пс изменяться.

Сказанное иллюстрировано 1-9, на котором изображена некоторая характеристика I(U) и показаны соответствующие характеристики I(-U),-I(U) я-/(-?/).

Как правило, задание связей в виде вольтамперных или иных характеристик — результат либо невозможности математического описания процессов в данном устройстве, либо сложности решения полевых уравнений, либо незнания внутренней структуры устройства. В таких случаях единственным способом получения и описания характеристик устройства остается опыт, при помощи которого могут быть измерены интересующие нас токи, напряжения, заряды, потокосцепления и построены соответствующие характеристики. При наличии таких характеристик можно с тем или иным приближением описать их в виде математических связей, чтобы иметь возможность выполнить аналитическое исследование процессов в цепи. Разумеется, такой переход в общем случае не нужен, если анализ процессов в цепи производится численными методами.

Энергетические характеристики турбогенератора во многом похожи на соответствующие характеристики гидрогенератора (см. гл. 5).

Рабочие характеристики ГТУ [т)а(№а)] по своему виду похожи на соответствующие характеристики конденсационной турбины (см. 12.3). Максимальное значение к. п. д. ГТУ соответствует ЛГа.шш и равно примерно 30%. Удельные расходы ГТУ значительно превосходят средние их значения для современных КЭС. Экономичность работы ГТУ существенно ухудшается при снижении ее нагрузки и при увеличении температуры наружного воздуха. Например, для ГТУ-100-750-2 6*д = =430 г/(кВт-ч) при Na.HOM (в 1,25 раза выше, чем на

В современной технике широко применяются элементы, сопротивления которых зависят от значения тока. Линейные элементы имеют линейные вольт-амперные (ВАХ) и ампер-вольтные (АВХ) характеристики, г. е. у них зависимость тока от напряжения / = U/r на зажимах линейная, как и обратная зависимость U = 1г. У нелинейных элементов эти зависимости и соответствующие характеристики нелинейные. Сопротивление нелинейного элемента может быть управляемым, т. е. зависеть от управляющего воздействия (например, сопротивление транзистора). Характеристики элементов могут