Соответствующее выражение

Выбор жидкой диэлектрической среды,' в которую погружается образец, имеет важное значение. Требуется иметь достаточно точные данные о значениях et и tg 81. Поскольку диэлектрическая проницаемость в-i неполярных жидкостей снижается с повышением температуры, необходимо в расчетные формулы подставлять значение Е!, соответствующее температуре в момент измерения, пользуясь температурной зависимостью е ( 4-15). Необходимо также соблюдение условия ег =; ех. Так, например, при испытаниях полиэтилена (EJ = 2,3) по указанным соображениям используют хро-матографический безводный бензол (БХ — 2,28). При испытаниях пенопластов (ех = 1,1 -=- 1,3) в качестве среды используют воздух (е, = 1). Диэлектрическую проницаемость фторопласта-4 определяют в циклогексане или в конденсаторном масле.

Пусть электрон, поглотив квант света hvmi • переходит из состояния W,n, соответствующего основному состоянию при Т - 0, в возбужденное состояние W2e, соответствующее температуре, отличной от

2. Кривая зависимости удельного сопротивления всех сортов стали от температуры выше точки магнитных превращений становится пологой. Перепад температуры по толщине первой среды (слой хк) обычно не превышает 150—200 °С, что дает основание принять для р1 значение рк, соответствующее температуре 800— 3-1. Примерная за- 85° °С Для всех сортов стали можно счи-

Сначала следует установить значение #1=50 Ом, соответствующее температуре терморезистора в0 = 0°С, и уравновесить мост при помощи резистора R2 при напряжении питания моста ?/п = 0,5 В. Затем, пользуясь

номинальной статической характеристикой преобразования терморезистора, приведенной в табл. 16.2. установить Ri соответствующее температуре терморезистора в=100°С, и, регулируя напряжение питания моста 1/и, плучить ток / в измерительной диагонали моста, равный 200 мкА.

где ^2 — сопротивление, соответствующее температуре Г2; Ri— сопротивление, соответствующее температуре Т\\ 235 и 245 — постоянные коэффициенты.

2-51 *. Термоэлектронный ток / до наступления насыщения возрастает пропорционально (Д'2, т. е. l—KU^ . Для прямолинейной нити накала диаметром d=0,4 мм и длиной /=3 см, расположенной на оси цилиндрического анода той же длины, коэффициент пропорциональности /(=43,9- 10-вв~/2/ол. Пользуясь приложением 7, определить анодное напряжение, соответствующее температуре накала д = 2600°К.

где AGV — изменение термодинамического потенциала лр'И «оаден'сации, практически равное энергии яопаре-<ния; а — поверхностная энергия; г —радиус сферического зародыша; V — молекулярный объем; РПер — давление пересыщенного пара; Рравн— равновесное давление пара, соответствующее температуре конденсации Т; N^ и JVf —- числа молекул, падающих на поверхность конденсации и испаряющихся с нее соответственно; i — число атомов в агрегате.

2. Кривая зависимости удельного сопротивления всех сортов стали от температуры выше точки магнитных превращений становится пологой. Перепад температуры по толщине первой среды (слой хк) обычно не превышает 150—200° С, что дает основание принять для PJ значение рк, соответствующее температуре 800—850° С. Для всех сортов стали можно считать рк я^ 10~6 ом-м.

В настоящей главе будут рассмотрены электромагнитные процессы в системе индуктор — цилиндр с постоянными по всему сечению магнитной проницаемостью и удельным сопротивлением. Такое допущение с достаточной точностью позволяет получить основные количественные характеристики системы при глубине прогрева хк, большей, чем горячая глубина проникновения Дк (см. § 4-3 и 4-4), а также при нагреве немагнитных материалов. В последнем случае следует принимать значение удельного сопротивления, соответствующее температуре поверхности в рассматриваемый момент времени.

Изменение температуры теплоносителя во времени в различных элементах патрубковой зоны, соответствующее температуре теплоносителя на участках (а), (б) ( 5.1), приведено на 5.3. Как и следовало ожидать, температура стенки трубопровода во всем рассматриваемом интервале времени ?>f мало отличается от температуры теплоносителя. В корпусе реактора и сварном шве характер изменения температур во времени подобен характеру изменения температуры в теплоносителе, однако по величине первые температуры выше вторых.

Для k-то периода соответствующее выражение примет вид

Соответствующее выражение для определения вероятности перерыва электроснабжения имеет вид:

что дает возможность написать соответствующее выражение для переходного индуктивного сопротивления по продольной оси:

Таким же образом, как было получено выражение для максимального значения электромагнитной мощности PDMmax, может быть получено соответствующее выражение для максимального значения механической мощности Рмх, развиваемой на роторе асинхронной машины.

Магнитную индукцию можно определять также по воздействию на отрезок проводника длиной / с электрическим током I. Соответствующее выражение легко может быть получено из только что написанного. Пусть 1 — вектор, имеющий длину, равную длине отрезка проводника, и направленный по оси проводника в направлении тока I. Пусть q — заряд в объеме отрезка проводника, движущийся упорядоченно вдоль оси проводника со скоростью v и образующий при своем движении ток t. Если заряд q проходит путь / за время t, то v = \lt. Так как при этом сквозь сечение проводника за время t проходит заряд q, то t = qlt. Имеем

В работах Л. 3-17, 3-18] в качестве критерия эффективности систем предлагается вероятность выполнения стоящих передними задач. Применительно к измерительным системам этот критерий можно сформулировать как вероятность выполнения измерения с заданной точностью. Соответствующее выражение имеет вид [Л. 3-3]:

При большем числе опор (больше 4) соответствующее выражение получается в следующем виде:

Подставляя соответствующее выражение для активного сопротивления единичного квадрата (/•„) и указанные выше средние физические свойства для каждой зоны, получим:

Магнитную индукцию можно определять также по воздействию на отрезок проводника длиной / с электрическим током i. Соответствующее выражение легко может быть получено из только что написанного. Пусть / — вектор, имеющий длину, равную длине отрезка проводника, и направленный по оси проводника в направлении тока г. Пусть q — заряд в объеме отрезка проводника, движущийся упорядоченно вдоль оси проводника со скоростью v и образующий при своем движении ток г. Если заряд q проходит путь / за время t, то v = l/t. Так как при этом сквозь сечение проводника за время t проходит заряд q, то i = q/t. Имеем

Приостанов, заданный конструкцией wait until, заканчивается, когда выполнено заданное оператором условие, т. е. соответствующее выражение принимает значение true. Процесс с_2, представленный листингом 3.10, по составу операторов подобен процессу с_1, но фактическое исполнение существенно отличается. Здесь, например, после выполнения присвоений, предусмотренных строкой, отмеченной комментарием "останов 1", устройство и его программная модель не реагируют ни на какие изменения переменных а и ь до тех пор, пока они одновременно не примут значение логического нуля.

ства будем в дальнейшем характеризовать средним коэффициентом концентрации KG, полагая при этом, что спектральное распределение излучения после его переотражений от зеркал не изменится. Кс можно выразить через коэффициенты затенения входной апертуры ДСК гиперболоидным зеркалом Клт и держателями К3 Л1 а также коэффициент перехвата излучения Ка апертурой радиусом г„Н1. Соответствующее выражение будет иметь вид