Соответственно выражения

где to и tH — соответственно температура холодного и нагретого воздуха.

где Фд, Фо.с — соответственно температура двигателя и охлаждающей среды, °С; С — теплоемкость двигателя — количество теплоты, необходимое для повышения температуры двигателя на 1 °С, Дж/°С.

тде /,0 и ta — соответственно температура холодного и нагретого воздуха.

В качестве определяющей температурь1 здесь принята величина 7\.р=(Гж+Гс)/2, где Т ж, Тс — соответственно температура жидкости в точках, достаточно удаленгых от поверхности тела, и чем пература стенки тела; С и п — коэффициенты, значения которых зависят от комплекса [GrPrj ;

Температура проводника и жидкости изменяется не только по сечению, но и по длине проводника ( 2-12, в). Поступающая в канал жидкость нагревается по пути своего следования. И если на входе температура ее была 041, то на выходе она становится равной @42- Соответственно температура охлаждаемого проводника не останется постоянной, и если у входа она была ©Зь то на выходе будет ©32- Таким образом, в проводнике будет существовать продольный тепловой поток от более нагретого конца к менее нагретому. Выделяемые

Если милливольтметр имеет шкалу в милливольтах, то к показанию милливольтметра прибавляется (с учетом знака) поправка, равная значению термо-э. д. с., соответствующей отклонению температуры свободных концов термопары от 0° С. Поправка положительна, если tx > 0°С и /с.к > 0°С; или 1Х < 0°С и tcx < 0°С; поправка отрицательна, если tx > 0°С и /с.к < 0°С или tx < 0°С и 4.к > 0°С (/<. к и tx — соответственно температура свободных концов и измеряемая).

В ключевом режиме необходимо стремиться к тому, чтобы сопротивление мощного полевого транзистора в открытом состоянии было минимальным, тогда потери мощности и транзисторе Р=/сгкан также будут минимальными. В усилительном режиме потери мощности в режиме покоя пропорциональны амплитуде выходного сигнала и неизбежны (см. Введение); эти потери и соответственно температура структуры, пропорциональны сопротивлению канала. Кроме того, при большом сопротивлении канала происходит снижение крутизны транзистора как за счет перегрева, так и вследствие возникновения отрицательной обратной связи через сопротивление истока.

Температура проводника и жидкости изменяется не только по сечению, но и по длине проводника ( 3-12, в). Поступающая в канал жидкость нагревается по пути своего следования. И если на входе температура ее была равна ©41» т° на выходе она становится @42. Соответственно температура охлаждаемого проводника не останется постоянной, и если у входа она была @31, то на выходе будет @32. Таким образом, в проводнике будет существовать продольный тепловой поток от более нагретого конца к менее нагретому. Выделяемые в проводнике удельные потери будут возрастать вдоль течения жидкости. В результате всего этого кривые распределения температур в проводнике и в жидкости по длине проводника имеют в общем случае сложный характер.

Соответственно температура прямой сетевой воды в момент включения пиковой котельной

Соответственно температура парообразования

Промышленность выпускает трансформаторы различных типов, причем каждый тип — на ряд номинальных мощностей. Любой, из этих трансформаторов может передавать мощность, большую и меньшую номинальной. В первом случае в нем увеличиваются потери мощности и, соответственно, температура обмотки, во втором уменьшаются потери мощности и температура обмотки.

В общем случае эти уравнения необходимо дополнить связями между векторгми D и Е и между векторами В и Н. Для изотропной среды эти связи имеют вид D = еЕ и В = цН. Кроме того, необходимо иметь в виду, что в общем случае ток i может быть током проводимости, током переноса или током электрического смещения, плотности котэрых имеют соответственно выражения:

Подставив (1.111) в (1.108) и (1.106) с учетом (1.102) и (1.103), найдем соответственно выражения для конвективного теплообмена во внутренней полости между токопроводом и оболочкой:

Как видно, выражение (7.52) можно получить из (7.42), изменив коэффициент и приняв уз = 0- Соответственно, выражения (7.43), (7.44) и (7.45) принимают для индукционного реле следующий вид:

g- — Ф в отличие от я/2 для разомкнутой линии без потерь, их амплитуды убывают с ростом у по законам e~a-v cosfiy и е"ау sin fit/ соответственно. Выражения (15.20) неудобны для расчета ввиду громоздкости,

Соответственно выражения (4.2) для Симметричной системы напряжений можно написать в виде

Для определения токов обратной и нулевой последовательностей в месте замыкания служат соответственно выражения (14-28) и (14-29), в которых вместо xOs следует ввести (Згд+jxqs)

В общем случае эти уравнения необходимо дополнить связями между векторами D и Е и между векторами В и Н. Для изотропной среды эти связи имеют вид D = еЕ и В = \iH. Кроме того, необходимо иметь в виду, что в общем случае ток i может быть током проводимости в проводнике, током переноса или током электрического смещения, плотности которых имеют, соответственно, выражения:

Электродвигатели могут быть пущены в ход не только из холодного состояния, но и сразу после продолжительной работы с расчетной нагрузкой. В последнем случае при определении превышения температуры обмотки статора к концу пуска можно считать, что во время пуска теплоотдача обмотки остается той же, что и при работе с номинальной нагрузкой (т. е. считать, что на нагрев обмотки статора идет не все тепло, выделяемое в ней пусковым током, а разность между этим теплом и теплом, которое выделяется при номинальном режиме работы электродвигателя). Поэтому вместо выражений (21.58) и (21.58а) необходимо использовать соответственно выражения

где Р7, Р3 и Рс — мощности, определяемые токами /,, /3 и 1С соответственно. Выражения для Ру, Р3 и Рс име-

При учете активного сопротивления и использовании соответственно выражения мощности (момента) в виде (4.13а) система также рассматривается как консервативная, поскольку предполагается, что потери в ней I2R не зависят от изменения угловой скорости ротора Доз. Поэтому здесь с теми же основаниями применяется способ площадей.