Соответственно составляют

9.17. Определить ориентировочно время отпускания реле клапанного типа с полюсным наконечником при включении и закорачивании его обмотки. Вес стали сердечника GCT = 70 Г, нагрузка якоря F = 100 Г, высота штифта отлипания 60= 0,1 мм. Обмотка реле заполняет часть обмоточного пространства катушки. Величина эквивалентного сопротивления одного витка С = 0,5 Сн, где Сн = Ra/wa (Ra и дон — соответственно сопротивление и число витков обмотки, заполняющей все обмоточное пространство катушки). Намагничивающая сила /до = 500 А.

мер, 50 гц) температура таких н. э. и соответственно сопротивление их в течение периода практически не изменяются. Поэтому зависимость i (и) между мгновенными значениями тока и напряжения сохраняется линейной; зависимость же / (U) между действующими значениями тока и напряжения будет нелинейной. Такие н. э. называются инерционными. К их числу относятся электрические лампы накаливания, бареттеры, полупроводниковые термосопротивления и др.

Потери в обмотках. Электрические потери в обмотках (кроме параллельной обмотки возбуждения машин постоянного тока) вычисляют по току и сопротивлению обмотки постоянному току. Учитывая, что температура обмоток отдельных (даже однотипных) электрических машин при их работе в номинальном режиме не совпадает между собой (их температура, как правило, ниже допустимых предельных значений для примененного класса изоляции), при определении потерь, а также при уточнении магнитного потока и при расчете рабочих характеристик сопротивление обмоток приводят к стандартной рабочей температуре, установленной ГОСТ 183—74: 75°С — для обмоток с изоляцией класса нагревостойкости В и 115°С — классов F и Н. Соответственно сопротивление обмоток, рассчитанное для температуры 20°С, ум--ножают на коэффициент /пт:

где Кд , KBX — соответственно сопротивление нагрузки и входное сопротивление, приведенные к коллекторной цепи.

Аналоговое электрическое устройство воспроизводит исследуемую систему циркуляции среды в электрических машинах, причем параметры электрической схемы — сопротивление, напряжение и ток — моделируют параметры схемы вентиляции, соответственно: сопротивление, давление и расход. Для того чтобы закономерности распределения токов и напряжений

В формулах (5.32), (5.33)./раСч и / — соответственно расчетный ток линии и ток участка линии (шинопровода), A; R и г—соответственно сопротивление линии и участка линии (шинопровода), Ом.

где Е и / — ЭДС двигателя и ток якорной цепи машин; Яг, RZ — соответственно сопротивление якоря генератор^ и двигателя.

где Ra и Ья — соответственно сопротивление и индуктивность цепи якоря генератора и двигателя; ел — ЭДС двигателя.

где и0 — синхронная угловая скорость двигателя; /?х, ^2, •^2Доб — соответственно сопротивление фазы статора, приведенные к цепи статора сопротивление фазы ротора и сопротивление добавочного резистора в цепи ротора; для дви-

Принципиально необходимым элементом выпрямителя является только вентиль, условное изображение которого приведено на 1.1, ж. Вентиль хорошо пропускает ток в направлении от анода к катоду. Это направление тока называется прямым. Соответственно сопротивление вентиля, падение напряжения и потери в нем, ток через него будем называть прямым и обозначать индексом «пр». Направление тока, противоположное прямому, будем называть обратным и все величины, относящиеся к этому направлению — обратными, обозначая их индексом «об».

Нелинейность характеристик некоторых нелинейных сопротивлений обусловлена изменением температуры в результате нагрева их током. Так как тепловые процессы (нагревание и охлаждение) являются инерционными процессами, то даже при сравнительно низкой частоте (например, 50 гц) температура таких н.э. и соответственно сопротивление их в течение периода практически не изменяются. Поэтому зависимость i(u) между мгновенными значениями тока и напряжения сохраняетсялинейной; зависи-MOfTb же 7(С7) между действующими значениями тока и напряжения будет нелинейной. Такие н. э. называются инерционными. К их числу относятся электрические лампы накалирания, бареттеры, полупроводниковые термосопротивления и др.

Задача 1.22. Номинальная выходная мощность усилителя при работе на нагрузку R^H = 8 Ом равна 20 Вт, а напряжение шума и фона соответственно составляют 4 и 7,2 мВ. Чему равны напряжение помехи на выходе, отношение сигнал-помеха и динамичес-,кий диапазон при 201ga2min = 6 дБ?

12.7. Для водозаполненного трехфазного асинхронного электродвигателя АПД-136/2 с короткозамкнутым ротором, обмотки статора которого соединены «звездой», определить в режиме холостого хода коэффициент мощности cos
12.19» По данным каталрга определить номинальное скольжения 5НОМ и частоту тока J-^ ротора при номинальном режиме работы, а также пусковой М„усх и максимальный-Almax моменты трехфазного асинхронного короткозамкнутого электродвигателя А2-62-4 при частоте питающего напряжения fi = 50 Гц. Номинальные значения мощности на валу, частоты вращения ротора и момента нагрузки на валу М„„м соответственно составляют: ^>2яом=13 кВт, n2lIOM=1450 об/мин; /М„0м = 85,6 Н • м.

Текущие затраты включают отчисления на амортизацию, обслуживание и оплату потерь электроэнергии. Если принять, что суммарные ежегодные отчисления (%) соответственно составляют ?„орм + Еа + Е0 = Е (см. табл. 2.10), то 3=ЕК+С (С — стоимость потерь электроэнергии и активной мощности в электрической сети и в источниках реактивной мощности).

Максимально возможные годовые дозы для протонов солнечного космического излучения могут составлять порядка 10—102 Дж/кг (103—104 рад) на поверхности аппарата и 1—10 Дж/кг (102—103 рад) за слоем защиты с 6 = = Rd = 1 г/см2, где d—плотность, г/см3; R—глубина проникновения, см. Годовые экспозиционные дозы излучения на поверхности аппарата от внутреннего и внешнего радиационных поясов Земли для электронов с энергией 0,02—5 МэВ соответственно составляют 1012 и 10"—10'3, а за слоем защиты с указанной плотностью 103 рад/год.

Пример. Предположим, что на электростанции необходимо распределить однородную электрическую нагрузку между четырьмя агрегатами. При распределении нагрузки градиентным методом определим соответствующие приращения по мощности каждого из агрегатов в направлении вектор-градиента. Производные расхода топлива по мощности каждого из агрегатов известны и соответственно составляют: первого — 0,34 кг/ (кВт -ч), второго — 0,35, третьего — 0,36 и четвертого — 0,36 кг/ (кВт -ч). По формуле (4.52).

Обратная связь может охватывать различное число каскадов. При нахождении предельно максимальной глубины обратной овя-эи для определенности примем, что обратная связь частопюнезаш-сима (5=oonst) и ее цепь вносит (постоянно действующий фазовый сдвиг фв=180° и что частотная и фазовая характеристики каскадов такие же, как и резисторного каскада ( 5.3), у которого фазовый сдвиг <р* в полном диапазоне частот изменяется в пределах от +90 до — 90°, проходя через нуль на частоте i/o- При этом фазовые сдвиги усилителя и петли обратной связи соответственно составляют:

Реакции на сейсмические воздействия в виде изгибающих моментов приведены на 6.10, а, из которого следует, что самое неблагоприятное сочетание изгибающих моментов на торцах тройника появляется в период времени между 1,8 и 1,9 с после начала землетрясения. В момент .времени t = 1,8 с на отвод действуют Р - 8,49 кН, Мэкя = 43 кН • м, а на трубу -Р = 3,38 кН, Мэкв = 68,45 кН • м. В момент времени t =1,9 с эти воздействия на трубу и отвод соответственно составляют Р = -4,18 кН, Л/экв = = -41,2 кН -м кР= -1,91 кН,Мэкв = -29,2 кН • м. На 6.10,в показаны распределения продольных, поперечных и приведенных (по Мизесу)

Для двигателей серии СТД на напряжение 6 и 10 кВ ориентировочные значения D, и ?>2 соответственно составляют: СТД-630-2 - 2,3 и 3,1; СТД-800-2 - 2,8 и 4,0; СТД-1000-2 - 3,6 и 4,4; СТД-1250-2 - 3,8 и 4,4; СТД-1600-2 - 4,6 и 5,5; СТД-2000-2 - 5,3 и 6,8; СТД-2500-2 - 6,1 и 7,1; СТД-3200-2 - 7,7 и 8,9; СТД-4000-2 - 9,4 и 11,1; СТД-5000-2 - 10,4 и 13,2; СТД-6300-2 - 10,6 и 14,8; СТД-8000-2 - 12,3 и 17,7.

Например, для изоляции класса А наибольшая температура сердечников и других частей машины, соприкасающихся с обмотками, не должна превышать 65 °С. Контактные кольца не должны иметь температуру выше 70 °С, а коллекторы — выше 65 °С. Для изоляции класса В указанные предельные значения температуры соответственно составляют 85, 90 и 85 °С.

inn i\WnV%K??nH "РиДолинейньи поверхностей при температуре теплоносителя 50, 75, 144 и 161 й/ г И потери тепла соответственно составляют 58, 67, 75, 93, 110, 126,