Соотношения скоростей

Соотношения, приведенные в этой таблице, позволяют установить определенную аналогию между ними. Сравнивая, например, выражения для напряжения на индуктивности и тока в емкости или выражения для энергии в этих же элементах, убеждаемся в их одинаковой структуре. Аналогия состоит в следующем. Если в первом выражении заменить напряжение током, ток напряжением и индуктивность емкостью, то оно переходит во второе. Если такую же замену произвести во втором выражении, то оно переходит в первое. Так же переходят друг в друга соотношения для активного сопротивления и активной проводимости при дополнительной взаимной замене R и G.

Как показывают соотношения, приведенные на 12.10,0 и г, защита реагирует также на междуфазные КЗ, но, как и при Кв(1) , имеет мертвые зоны.

Основные положения по осуществлению. Для отстройки от токов небаланса использованы четыре в принципе известных (см. § 13.5) способа: использование положения о том, что при бросках намагничивающего тока за период появляется только один максимум гнб,бр, а при КЗ их бывает два, что обусловливает разные бестоковые паузы при определенном конечном значении токов; использование наличия в 1„б,бр составляющей двойной частоты, которая обычно отсутствует в первичных токах КЗ; отстройка от любых iu6 выбором /с,з (токовая отсечка) и, наконец, применение торможения от токов плеч, особенно полезного при наличии встроенного регулирования лт под нагрузкой, но дающего некоторый положительный эффект и при отстройке от переходных гнб при сквозных КЗ. Целесообразность первого способа отстройки иллюстрируют соотношения приведенные на 13.9, а и б. При броске Uep получаются паузы *1П значительно большие, чем tzn при внутренних выпрямленных токах КЗ /к, если предположить iK си-446

Для преобразований очень больших давлений используют обычно мембрану с жестким центром. Такой преобразователь состоит из двух преобразовательных элементов. Это собственно мембрана, преобразующая давление в сосредоточенную силу, и полый стержень, испытывающий деформацию под действием этой силы. Для анализа работы мембраны с жестким центром могут быть использованы основные расчетные соотношения, приведенные для мембраны и для полого стержня.

При заданных значениях общего коэффициента преобразования и коэффициента тензочувствительности k исходными для расчета упругих элементов тензорезистивных преобразователей сил являются основные расчетные соотношения, приведенные в табл. 5.1.

Необходимость компенсации вредного влияния входных токов и напряжения смещения нуля следует учитывать при создании всех устройств, рассмотренных в § 2.10—2.12. Введение корректирующих цепей не меняет принципы, положенные в основу работы этих устройств. Можно показать, что основные соотношения, приведенные в § 2.10—2.12, остаются справедливыми.

Основная схема включения триода 6.5, а полностью соответствует схеме включении упразляемого нелинейного элемента (см. 3.8), поэтому для нее справедливы соотношения, приведенные в § 3.4.

Соотношения, приведенные выше, действительны также в случае, да синусоидально распределенное магнитное поле неподвижно аосительно обмотки, но изменяется во времени или пульсирует по синусоидальному закону с частотой /.

Как показывают соотношения, приведенные на 12.10,s и г, защита реагирует также на междуфазные КЗ, но, как и при i(B(l) , имеет мертвые зоны.

Основные положения по осуществлению. Для отстройки от токов небатанса использованы четыре в принципе известных (см. § 13.5) способа: использование положения о том, что при бросках намагничивающего тока за период появляется только один максимум /Нб,бр, а при КЗ их бывает два, что обусловливает разные бестоковые паузы при определенном конечном значении токов; использование наличия в /нб.бр составляющей двойной частоты, которая обычно отсутствует в первичных токах КЗ; отстройка от любых /Нб выбором /с з (токовая отсечка) и, наконец, применение торможения от токов плеч, особенно полезного при наличии встроенного регулирования пт под нагрузкой, но дающего некоторый положительный эффект и при отстройке от переходных /„б при сквозных КЗ. Целесообразность первого способа отстройки иллюстрируют соотношения, приведенные на 13.9, а я б. При броске ilf6,6P получаются паузы /in значительно большие, чем ^2п при внутренних выпрямленных токах КЗ tK) если предположить iK си-

Соотношения, приведенные выше, действительны также в случае, когда синусоидально распределенное магнитное поле неподвижно относительно обмотки, но изменяется во времени или пульсирует по синусоидальному закону с частотой /.

14. Бланте Г., Парфенов Б. М. О выборе числа и соотношения скоростей буровой лебедки с электроприводом постоянного тока.— В кн. «Надежность электрооборудования, электропривод буровых установок и электробезопасность», М., ВНИИОЭНГ, 1970, с. 47—61 с ил.

В том случае, когда во взаимосвязанном электроприводе возникает необходимость в поддержании постоянного соотношения скоростей рабочих органов, не имеющих механических связей, или когда осуществление механических связей затруднено, используется специальная схема электрической связи двух или нескольких электродвигателей, называемая схемой электрическогова-л а.

В непрерывных станах прокатка одной полосы производится одновременно в нескольких клетях. Поэтому соотношения скоростей клетей должны быть стро~о определенными, так как через клети за одинаковое время должен проходить один и тот же объем металла. Эти соотношения можно получить, исходя из следующих рассуждений: если количество клетей k, а площади сечения полосы после каждой клети Si, S2, S3, .... .>л (пропорциональны линейным частотам вращения валков П{, /г2. «а. •••> «А). то объем металла, проходящий чер;з каждую клеть в единицу времени,

Для получения тонкого стального листа широко lie-пользуется холодная прокатка. Среди станов такой прокатки наиболее распространены непрерывные и многовалковые станы, состоящие из нескольких клетей с одновременной прокаткой полосы во всех клетях ста! а. Требования в части соотношения скоростей клетей "а-ких станов аналогичны рассмотренным выше непрерьв-ным станам горячей прокатки. Их применение наиболее целесообразно для производства большого количества одинакового по сортаменту листа. В тех случаях, когда сортамент изменяется в широких пределах, кс-пользуют реверсивные одноклетевые станы. При га-правке ПОЛОСЫ и перед окончанием ее прокатки линейные скорости прокатных валков должны быть ниже скорости прокатки, что приводит к утолщению полосы по сравнению с заданной. Чтобы длины полос с такими отклонениями были минимальны, время ускорения и замедления двигателя должно быть сведено до минимума. С этой целью в приводе каждой клети устанавливается индивидуальный двигатель постоянного тока с уменэ-шейным маховым моментом якоря. Кроме того, двигатели постоянного тока при соответствующих схемах управления позволяют автоматически поддерживать необходимые натяжения полос, осуществлять согласованный пуск, установившуюся работу и замедление привода различных клетей. Двигатели станов, работающих с относительно невысокими скоростями, имеют общий т--тающий преобразователь, а в станах с высокими скоро

В непрерывных станах прокатка одной полосы производится одновременно в нескольких клетях. Поэтому соотношения скоростей клетей должны быть стро~о определенными, так как через клети за одинаковое время должен проходить один и тот же объем металла. Эти соотношения можно получить, исходя из следующих рассуждений: если количество клетей k, а площади сечения полосы после каждой клети Si, S2, S3, .... .>л (пропорциональны линейным частотам вращения валков П{, /г2. «а. •••> «А). то объем металла, проходящий чер;з каждую клеть в единицу времени,

Для получения тонкого стального листа широко lie-пользуется холодная прокатка. Среди станов такой прокатки наиболее распространены непрерывные и многовалковые станы, состоящие из нескольких клетей с одновременной прокаткой полосы во всех клетях ста! а. Требования в части соотношения скоростей клетей "а-ких станов аналогичны рассмотренным выше непрерьв-ным станам горячей прокатки. Их применение наиболее целесообразно для производства большого количества одинакового по сортаменту листа. В тех случаях, когда сортамент изменяется в широких пределах, кс-пользуют реверсивные одноклетевые станы. При га-правке ПОЛОСЫ и перед окончанием ее прокатки линейные скорости прокатных валков должны быть ниже скорости прокатки, что приводит к утолщению полосы по сравнению с заданной. Чтобы длины полос с такими отклонениями были минимальны, время ускорения и замедления двигателя должно быть сведено до минимума. С этой целью в приводе каждой клети устанавливается индивидуальный двигатель постоянного тока с уменэ-шейным маховым моментом якоря. Кроме того, двигатели постоянного тока при соответствующих схемах управления позволяют автоматически поддерживать необходимые натяжения полос, осуществлять согласованный пуск, установившуюся работу и замедление привода различных клетей. Двигатели станов, работающих с относительно невысокими скоростями, имеют общий т--тающий преобразователь, а в станах с высокими скоро

При торможении с рекуперацией энергии в сеть в случае соотношения скоростей а»01 •' ^оз = 2:1, например, при переключении полюсов асинхронного электродвигателя

В зависимости от соотношения скоростей пг и п и их взаимного направления различают следующие режимы работы асинхронной машины: двигателем, генератором, электромагнитным тормозом.

9. Измерители соотношения скоростей типа Ф482

— соотношения скоростей цифровые Ф482 65

— — соотношения скоростей Ф482 65