Сокращение длительности

Конструктивная унификация тесно связана с технологической унификацией. Примером может служить увеличение преемственности ТП и оснастки при повышении удельного веса заимствованных составных частей в конструкции РЭА. Эта взаимосвязь может быть оценена количественно. Оценка сокращения количества технологической оснастки в зависимости от конструктивной преемственности новой разработки позволяет более обоснованно выбирать рациональный вариант конструкции РЭА.

Для сокращения количества рассматриваемых вариантов вводятся ограничения по условию надежности --недопустимость однотрансформаторной связи между РУ, по условию устойчивости работы электростанции с системой на мощность объединенного или укрупненного блока, по условию особенностей режима работы блочных автотрансформаторов связи -должен быть избыток генераторной мощности на стороне среднего напряжения автотрансформаторной связи. Кроме того, явно нецелесообразно рассматривать варианты схемы выдачи мощности, в которых наблюдаются перетоки мощности через автотрансформаторы связи, превышающие в 2 — 3 раза и более мощность одного блока. 238

При необходимости укладки в пазу нескольких проводников в машинах с 2р = 4 и /2^1000 А применяют однослойные секционные компенсационные обмотки, укладываемые в открытые пазы ( 10-25,6). Такие обмотки удобны в производстве и обладают большой надежностью из-за сокращения количества паек вне-сколько десятков раз. При /2<500 А применяют а\ = 1, при 12^ >500 A—ai = 2.

Для сокращения количества исполнений электрооборудования уста-

При распределении электроэнергии по магистральной схеме делают ответвления от высоковольтной воздушной линии на отдельные подстанции. Эта схема более дешевая за счет уменьшения длины питающих линий и сокращения количества высоковольтных аппаратов. Недостатком такой схемы является небольшая надежность электроснабжения, так как повреждение магистрали ведет к отключению всех потребителей, питающихся от нее. Магистральные линии рассчитаны на нагрузку всей группы потребителей, питающихся от нее.

Влияние ГПС на конструкцию Под ГПС понимается производственная единица (линия, участок, цех, завод), функционирующая под действием многоуровневой автоматической системы управления, обеспечивающей также программную перестройку технологического процесса при смене объекта производства. Для ГПС не требуется обычной сопровождающей документации, ее заменяет программа, записанная на машинных носителях (перфолентах, магнитных лентах). Экономический эффект при использовании ГПС достигается в результате: 1) увеличения сменности работы в 2 ... 2,5 раза, коэффициента использования оборудования до 0,85 ... 0,9; 2) сокращения количества обору-

г) быть составлена с учетом возможностей сокращения количества операций технологического процесса и снижения стоимости изготовления ИМС;

При проектировании резисторов с переменным шагом подгонки (используется с целью сокращения количества элементов подгонки) применяют закон изменения шага подгонки в виде ряда /ei, /c2 = 2'/ci, /Сз=22/с1, ..., 4п = 2"с~'/с, соответствующего членам геометрической прогрессии со знаменателем q = 2. В этом случае выражение (4.58) преобразуется к виду

Для сокращения количества исполнений электрооборудования ГОСТ 721—77 устанавливает номинальные значения напряжений генераторов, трансформаторов, сетей и приемников электроэнергии напряжением до и выше 1000 В переменного тока, приведенные соответственно в табл. 3.1 и 3.2.

Установление истинных причин и механизма отказа позволяет оптимизировать конструкцию, технологический процесс и нагрузки, воздействующие на изделие, с целью устранения или. сокращения количества опре-деленны-х видов отказов.

При необходимости укладки в пазу нескольких проводников в машинах с 2р=4 и /2^1000 А применяют однослойные секционные компенсационные обмотки, укладываемые в открытые пазы ( 10-25,6). Такие обмотки удобны в производстве и обладают большой надежностью из-за сокращения количества паек в несколько дрсятков раз. При /2<500 А применяют ai = l, при /2>

Кроме того, производство РЭА должно быть экономически эффективно. При проектировании ТП следует предусматривать сокращение длительности и трудоемкости этапа подготовки производства, капитальных затрат, численности сложных и трудоемких операций, использование минимального числа единиц оборудования, максимального числа стандартных, унифицированных и типовых сборочных единиц, функциональных узлов РЭА, а также предусматривать изготовление минимального числа сборочных единиц.

В пятидесятых годах в СССР был создан электродинамический тормоз, представляющий собой синхронный генератор, работающий в режиме динамического торможения и устанавливаемый непосредственно на валу буровой лебедки. Опыт промышленной эксплуатации тормозных синхронных генераторов показал, что система электродинамического торможения является надежной, удобной в эксплуатации, обеспечивает значи- . тельное ускорение спуска инструмента, облегчает условия труда бурильщика. Так, на буровой установке «Уралмаш-9Д» [80] было установлено, что применение электроторможения (по сравнению с гидротормозом) позволяет на 14,5% сократить среднюю длительность цикла спуска'свечи и в 5 раз сократить число смен комплектов тормозных колодок. Примечательно, что сокращение длительности обусловлено и уменьшением вспомогательного времени, так как увеличение машинных скоростей спуска приводит к общему увеличению темпов работы буровой бригады. Исследования [80] проведены в районе с относительно мягкими породами. В восточных районах производится 10—15 и более смен комплекта на скважину глубиной порядка 3000 м.

2) сокращение длительности растопки котла, поскольку в большинстве случаев отпадает необходимость предварительного повышения параметров пара до номинальных значений перед пуском турбины;

Все сказанное относится к помехам типа «белый шум». Если же радиотехническая система работает в присутствии импульсных помех, подобных по форме полезному сигналу, но сдвинутых относительно него во времени, то для обеспечения высокой помехоустойчивости желательно работать с сигналами малой длительности (см. § 2.3). Как отмечалось, простое сокращение длительности сигнала уменьшает его энергию и ухудшает помехозащищенность системы по отношению к помехам «флуктуационный шум». Целесообразло увеличить базу сигнала путем, дополнительной частотной модуляции или фазовой манипуляции, т. е. использовать сложные сигналы (см. § 3.2, 3.3). Предельным случаем сложного сигнала является шумоподобный сигнал.

ремещении зарядов приходится обрывать этот процесс до окончательного перетекания зарядов после завершения быстрого этапа. Это приводит к потере некоторой части зарядов при каждой передаче, причем сокращение длительности тактовых импульсов увеличивает эти потери. Поэтому через определенное число ступеней регистра необходимо помещать специальные схемы обновления (регенерации) зарядов, причем тем чаще, чем более высокое быстродействие требуется получить.

Сокращение длительности испытаний по методу 103-1.2 основано на влиянии вибрационных нагрузок на долговечность изделия по закону:

Поскольку в САПР необходимо обеспечить эффективное взаимодействие специалистов-проектировщиков с комплексом средств автоматизации в конкретных условиях проектной организации как одного из компонентов внешней среды по отношению к САПР, на этапе создания системы проектирования необходимо учитывать как особенности процесса и объектов проектирования, так и особенности взаимодействия персонала с техническими средствами. Все средства обеспечения автоматизированного проектирования для САПР создаются (или должны создаваться) на основе общих критериев эффективности САПР. К таковым относятся: 1) качество проектных решений, оцениваемое ростом показателей технического уровня спроектированных в САПР изделий по отношению к спроектированным традиционными способами; 2) сокращение длительности процесса разработки новых изделий с применением САПР; 3) уменьшение трудоемкости разработки новых ЭМММ с использованием САПР; 4) соотношение затрат на единицу полезного эффекта проектируемых изделий при неавтоматизированном и автоматизированном проектировании (с учетом конкурентоспособности). Общие критерии эффективности САПР зачастую не удается определить строго. Пока что эти оценки в большинстве случаев носят предположительный характер.

ни я может быть колебательным (г < 1), критическим (2=1) или апериодическим (г>1). Форма напряжения в точках 2'—2' имеет тот же вид, что и напряжение u(t) на 1.22, б. При уменьшении 2 длительность фронта сокращается. Однако при г < 1 сокращение длительности фронта сопровождается увеличением колебательного выброса напряжения над установившимся уровнем. Например, при 2 = 0,5 значение выброса соответствует коэффициенту Кв = 16%. Поэтому на практике стремятся обеспечить критический либо слабо колебательный режим (0,5 •< 2 < 1). Длительность фронта выходного импульса /ф зависит от /Сд, L3 и Сп. В частности, для критического режима (г=1) /ф г» 2 у/г~КЛ1,Сп .

'однако при R > 0,6 yL/C переходный процесс в контуре становится колебательным. Сокращение длительности выходного импульса сопряжено с увеличением амплитуды отрицательной полуволны выходного напряжения. Появление знакопеременное™ в выходном напряжении в большинстве случаев нежелательно. Допустим, что последующие устройства, включенные на выходе укорачивающей цепи, чувствительны к положительным импульсам и срабаты-

> t/nop. Так как L Ulnop > E0. то происходит сокращение длительности фронта сигнала на выходе элемента Эг. Сигнал «ВЫХ1(0 служит входным для каскада Э2, в результате дли-

Поэтому напряжение на коллекторе Т1 после запирания транзистора не повторяет форму напряжения на конденсаторе, а изменяется практически скачком от уровня —С^кн! «* 0 до уровня, близкого к —Е. Форма напряжения на коллекторе TI и катоде диода Д при запуске ждущего мультивибратора одиночным импульсом ( 6.69, а) показана на 6.69, б, в. Можно, однако, видеть, что сокращение длительности среза выходного импульса достигнуто за счет еще большего увеличения времени восстановления. Цепь восстановления имеет постоянную времени вв = R2Ci. В квазиустойчивом состоянии, когда транзистор Ti насыщен, его коллекторный ток течет через разистор Я1( открытый диод Д и резистор R%, а также через конденсатор С1 и резистор R^. Если считать, что номиналы элементов RQZ, Q. RC> ROI и ЯК2 те же, что и в схеме 6.61, то для обеспечения той же самой степени насыщения транзистора TI необходимо обеспечить равенство RM = RlRi/(Kl + R3). Соотношение меж-