Сниженном напряжении

Этот ток имеет в основном три составляющие. Первая обусловлена попаданием во время работы на сетку лампы некоторого количества электронов из катода. Для устранения этого на сетку подают отрицательное напряжение смещение. Вторая составляющая вызвана ионизацией остатков газа в лампе или распылением катода, а третья — электронной эмиссией самой сетки. Для уменьшения второй составляющей сетка внутри лампы крепится на особых стеклянных держателях, защищающих от попадания на ее поверхность проводящих частиц. Уменьшение термоэлектронной эмиссии достигается снижением температуры внутри лампы, для чего понижают температуру катода, применяя специальные материалы. Электрометрическая лампа закрывается экраном от доступа света с целью устранения фотоэлектрсмного эффекта от внешних источников.

Параметры тиристора аналогично транзистору зависят от температуры. Со снижением температуры тиристора уменьшается его ток утечки, растут ток спрямления и ток удерживания.

Хотя повышение температуры пара, отдаваемого на производство, связано со снижением температуры питательной воды, тем не менее оно оправдывается уменьшением конденсации пара.

При вращении детали участки ее поверхности то проходят под индуктирующим проводом и температура их в это время резко поднимается, то выходят из-под провода, несколько подстывая. Нагрев носит пульсирующий характер при усредняющем результате, соответствующем значениям рл и tH. За нагревом следует охлаждение. Практикуемая иногда задержка подачи охлаждения (как бы для выравнивания нагрева), связанная при поверхностной закалке с быстрым снижением температуры поверхностных слоев за счет интенсивного отсоса теплоты внутрь, не может быть длительной и не эффективна для выравнивания температуры но поверхности.

Керамика ВаТЮ3 обладает резкой зависимостью е от температуры (с максимумом при 6 = 120° С) и напряженности поля. Современная конденсаторная сегнетокерамика характеризуется высокой диэлектрической проницаемостью и вместе с тем сглаженной зависимостью е, от температуры и от напряженности поля. Это достигается1 применением твердых растворов, в первую очередь на основе ВаТЮ3, в которых ионы бария и титана частично замещены другими элементами, и введением кроме того ряда добавок. При этом можно вызвать смещение максимума влево по шкале температур или вправо от значения 6 = 120° С для BaTiO3. Так, использование титаната стронция SrTi08 сопровождается снижением температуры 0, введение титаната свинца РЬТЮ3 сдвигает 6 и максимум е в сторону более высоких температур. Примером может служить керамика СМ на основе твердого раствора Ва (Ti, Zr) O3 с добавкой окиси висмута. Керамика имеет слабо выраженный максимум при 9 = 40° С и диэлектрическую проницаемость около 3000. Для оценки -температурных изменений е используют коэффициент температурной стабильности - (см. § 10.3) р\ = Дет/%0. Для указанной керамики р\ «^ 0,3 в диапазоне 15 -f- SO/' С; на образцах получены значения tg 6 — 0,04 (103 гц), у == 10~13 1/ом -см, Епр — 40 кв/см. С ростом частоты tg б несколько снижается.

мой ГТУ. Такие периоды эксплуатации относятся к летним месяцам и для Западной Сибири длятся в течение 2—3,5 мес. В остальное время года эксплуатации энергетического оборудования КС температура атмосферного воздуха ниже расчетной. В этом случае номинальная мощность ГТУ достигается при температуре продуктов сгорания ниже паспортной, что строго учитывается в выборе режимов эксплуатации. Известно, что изменение температуры воздуха на всасывании в осевой компрессор на 20 К приводит к изменению температуры продуктов сгорания, для поддержания номинального режима — на 60—90 К. При температуре наружного воздуха 233 К это изменение достигает более 120 К. При очень низких температурах для поддержания нормальных условий эксплуатации воздух на всасывании в осевой компрессор приходится подогревать по двум причинам: высокая влажность воздуха обусловливает обледенение направляющего аппарата ОК и, как следствие, изменение геометрических размеров воздушного тракта, вызывающее помпажные явления; при снижении температуры продуктов сгорания происходит снижение эффективной мощности и к.п.д. установки, а номинальную мощность можно поддерживать лишь за счет увеличения температуры продуктов сгорания выше паспортных значений, что вызывает увеличение теплонапряженности камер сгорания (табл. 2) и достаточно частое их термическое разрушение и, как следствие, снижение надежности работы газотранспортной системы. Низкие температуры наружного воздуха оказывают существенное влияние и на термодинамические характеристики транспортируемого газа. В Западной Сибири грунт имеет температуру на глубине залегания газопровода ниже, чем в средней полосе страны и на юге. В связи с этим происходит более интенсивный теплообмен газопродуктов с окружающей средой. Опыт эксплуатации показал, что в зимний период времени на некоторых компрессорных станциях температура газа на входе оказывается ниже температуры грунта. Объясняется это низкой температурой HaL ружного воздуха и высоким давлением транспортируемого газа. Вследствие большого изменения абсолютного давления-по длине газопровода (для зоны Западной Сибири оно больше, чем для южных газопроводов) значительно проявляется эффект Джоуля—Томсона, и в результате происходит более интенсивное уменьшение температуры по длине газопровода. Это, в свою очередь, предъявляет повышенные требования к осушке и очистке транспортируемого газа. Эксплуатационному персоналу известно, что уменьшение температуры газа на 3 °С приводит к повышению производительности газопровода на 1 %• Отсюда следует, что для повышения производительности газопровода необходимо (что в условиях Западной Сибири относительно доступно) снижать температуру транспортируемого газа. Кроме того, средняя температура транспортируемого газа оказывает существенное влияние на надежность линейной части. Так, газопроводы, уложенные в слабонесущие грунты, при высоких температурах газа теряют устойчивость, что наиболее выражено в осенне-весенние паводки, их выпучивает, появляются гофры и арки отдельных участков. Повышение надежности линейной части обеспечивается снижением температуры транспортируемого газа в соответствующих системах охлаж-

пыленностью газов при охлаждении без дожига применяются только радиационные охладители, в которых конвертерный газ охлаждается до 800—1000°С. Дальнейшее же охлаждение производится впрыском воды. При разработке новых конструкций охладителей со снижением температуры газов до 300—400°С представляется 92

Решение. Возможное использование ВЭР определяется снижением температуры обжиговых газов после печи в утилизационной установке и количеством отводимого избыточного тепла от кипящего слоя.

Во второй фазе (гидродинамических воздействий), длящейся до нескольких сотен миллисекунд, мощный сферический ударный фронт движется радиально от центра заряда, испаряя, расплавляя, дробя, смещая и растрескивая окружающую породу. Большая часть энергии ударной взрывной волны поглощается породой в зоне взрыва в форме тепловой и механической энергии, в результате чего окружающая порода нагревается и разрушается. Незначительная доля общей энергии взрыва в пределах от нескольких десятых до нескольких процентов проявляется в форме упругой или сейсмический волны. Вслед за ударной взрывной волной относительно медленно идет расширение первоначального газового пузыря, сопровождающееся адиабатическим снижением температуры и давления, а также дальнейшим расплавле-

В серии экспериментов с медленным снижением температуры от исходной 525 и 580° С при облучении флюенсом до 6—10 X X 1022 н/см2 (Е >0,1 МэВ) установлено, что распухание холодно-деформированной на 20% стали 316 больше, чем в случае облучения при постоянной температуре [180].

снижением температуры спая путем выбора соответ-

но, напряжение на обоих стабилитронах снизится одновременно и второй стабилитрон при сниженном напряжении уже не сможет включиться.

К ненормальным режимам работы электродвигателей относятся: перегрузки, работа при сниженном напряжении сет», асинхронный режим работы у синхронных

В точке К устанавливается условие равновесия моментов (вращающего и сопротивления) и механизм работает устойчиво. Во всей области изменения скольжения от s=l до SK обеспечивается положительный избыточный момент и двигатель успешно самозапускаегся. При сниженном напряжении, когда избыточный момент становится отрицательным, самозапуск не будет успешным.

5. Момент асинхронных электродвигателей при сниженном напряжении [/ост* и скольжении s* находят по крявым 3.44. Если Мдв > Мет, то самозапуск возможен.

При опыте короткого замыкания, проводимом при сниженном напряжении = (3 ~ 15)% U, и номинальном токе /] = /к, величиной тока /х =

Ограничение пускового тока асинхронных двигателей средней и большой мощностей обеспечивается пуском при сниженном напряжении на зажимах обмотки статора, что дает уменьшение пускового тока с одновременным снижением пускового момента и поэтому допустимо лишь в тех случаях, когда не требуется значительный пусковой момент.

В отличие от режима пуска режим самозапуска (он наступает после отключения короткого замыкания в сети или при переключении двигателей на резервный источник питания) происходит, как правило, при сниженном напряжении на зажимах двигателей и поэтому является для них более тяжелым режимом с точки зрения нагрева. Чем больше время перерыва питания, тем больше тормозятся электродвигатели и, следовательно, тем более тяжелым становится режим самозапуска.

повышается первым трансформатором Tpl, например, до 110 кВ; при этом высоком напряжении энергия передается по длинной линии и поступает во второй трансформатор Тр2, после чего энергия распределяется по городской кабельной сети при сниженном напряжении, удобном для разветвленной кабельной сети (например, 6,6 кЕ); наконец, после третьего трансформатора ТрЗ энергия поступает к потребителю при низком напряжении (например, 220В).

В отличие от режима пуска режим самозапуска (он наступает после отключения короткого замыкания в сети или при переключении двигателей на резервный источник питания) происходит, как правило, при сниженном напряжении на зажимах двигателей и поэтому является для них часто более тяжелым режимом с точки зрения нагрева. Чем больше время перерыва питания, тем больше тормозятся электродвигатели и, следовательно, тем более тяжелым становится режим самозапуска.

Основными способами пуска СД являются прямой пуск от полного напряжения электрической сети и реакторный при сниженном напряжении на выводах двигателя. Прямой пуск СД сопровождается существенным увеличением потребления из электрической сети реактивной мощности, а следовательно, и снижением напряжения на шинах РУ, к которым подключен СД. Снижение напряжения в период пуска СД оказывает неблагоприятное воздействие как на двигатель (разгоняемый электромагнитный момент пропорционален квадрату напряжения), так и на

В отличие от режима пуска режим самозапуска (он наступает после отключения короткого замыкания в сети или при переключении двигателей на резервный источник питания) происходит, как правило, при сниженном напряжении на зажимах двигателей и поэтому является для них часто более тяжелым режимом с точки зрения нагрева. Чем больше время перерыва питания, тем больше тормозятся электродвигатели и, следовательно, тем более тяжелым становится режим самозапуска.