Сдвоенных реакторах

Процесс переключения тиристоров в инверторе аналогичен их переключению в выпрямителе на 10.47. Примем, что к моменту времени t = 0 ( 10.51, а) тиристор К52 был открыт, а тиристор VSt закрыт. Последующие переключения тиристоров задаются двумя последовательностями импульсов управления и п1 и и п2 с периодом повторения Т = 2тг/со, сдвинутыми относительно друг друга на половину периода Т/2 ( 10.51, б). Первый после момента времени / = 0 импульс управления и открывает тиристор VS t, и напряжение между его анодом и катодом станет равно нулю uysj = 0. Бели при этом угол управления

Процесс переключения тиристоров в инверторе аналогичен их переключению в выпрямителе на 10.47. Примем, что к моменту времени t = 0 ( 10.51, а) тиристор У3г был открыт, а тиристор VSi закрыт. Последующие переключения тиристоров задаются двумя последовательностями импульсов управления u nl и и п2 с периодом повторения Т = 2тг/со, сдвинутыми относительно друг друга на половину периода Т/2 ( 10.51, б). Первый после момента времени t = 0 импульс управления и открывает тиристор VSit и напряжение между его анодом и катодом станет равно нулю и„«, = 0. Если при -этом угол управления

Процесс переключения тиристоров в инверторе аналогичен их переключению в выпрямителе на 10.47. Примем, что к моменту времени t = 0 ( 10.51, а) тиристор VS-i был открыт, а тиристор VS i закрыт. Последующие переключения тиристоров задаются двумя последовательностями импульсов управления м,п1 и м П2 с периодом повторения Т = 2тг/со, сдвинутыми относительно друг друга на половину периода Т/2 ( 10.51, б). Первый после момента времени t = 0 импульс управления и { открывает тиристор VS i, и напряжение

Таким образом, при соединении трехфазного потребителя электроэнергии треугольником при симметричной нагрузке токи всех трех фаз равны между собой и сдвинуты относительно соответствующих линейных напряжений на одинаковые углы. Из векторной диаграммы для симметричной нагрузки при соединении потребителя треугольником, представленной на 5.10, видно, что линейные токи оказываются равными и сдвинутыми относительно друг друга по фазе на угол 2л/3. При этом между фазными и линейными токами при симметричной нагрузке и соединении потребителя треугольником существует соотношение:

фаз оказываются сдвинутыми относительно друг друга на угол 120° как во времени, так и в пространстве.

Трехфазные источники питания практически всегда выполняются симметричными. В этом случае действующие значения фазных ЭДС ЕА — Ев = Ее = ?ф фазных напряжений UA = UB = Uc = = ?Уф оказываются соответственно равными и сдвинутыми относительно друг друга по фазе на угол —?—. При этом комплекс-

Идеализированная машина отличается от реальной тем, что каждая обмотка реальной машины или ее часть, образующая отдельную самостоятельную цепь, представлена в идеализированной машине одной катушкой. Этим катушкам в действительной машине может соответствовать большое число витков, распределенных под многими полюсами. Например, трехфазная обмотка статора машин переменного тока заменяется тремя катушками, расположенными относительно друг друга под углом 2я/3. Демпферная обмотка синхронных машин (СМ), состоящая из большого числа стержней, в которых протекают различные по значению токи, заменяется двумя катушками, сдвинутыми относительно друг друга на угол я/2.

Трансформаторная схема для удвоения частоты ( 3.17, а) состоит из двух однофазных трансформаторов Тр\ и Тр2, каждый из которых имеет три обмотки: первичную 1, под-магничивающую 3 и вторичную 2. Первичные обмотки этих трансформаторов соединены встречно, а вторичные и подмагничивающие — согласно. Поэтому в течение первого полупериода питающего напряжения их в одном из трансформаторов будет действовать сумма МДС (Т7™ + /v), a в другом — их разность (Рпм — /v), где FUM и Гц — МДС, создаваемые подмагничивающей и первичной обмотками. В результате магнитопровод в первом трансформаторе насыщается и его поток ! приобретает уплощенную форму ( 3.16, б), в кривой же потока Ф2 в магнитопроводе второго трансформатора появляется значительный провал. В следующий полупериод направление F№ изменяется, а направление Fim остается неизменным, что приводит к соответствующему изменению формы кривых Фг и Ф2: они оказываются сдвинутыми относительно друг друга на 180°. Таким образом, кривые Фг и Ф2 имеют несимметричную форму, а следовательно, содержат как четные, так и нечетные

к тому же приему, что и раньше, а именно, заменим вращающийся магнитный поток двумя равными ему по величине потоками Фх и Ф^, пульсирующими с частотою I и сдвинутыми относительно друг

После установки триггеров можно начинать заполнение регистра, запись заданного кода, которую осуществляют парами импульсов — сигналами кода, поступающими на шину «Вход» и сдвинутыми относительно них на время, не меньшее Т0, сигналами сдвига. Сигналы (импульсы) кода в зависимости от значения коэффициента а( записываемого разряда могут иметь как единичное (присутствие импульса на данной позиции), так и нулевое значение (отсутствие импульса на данной позиции). Сигналы сдвига соответствуют импульсам со значением амплитуды, равным уровню логической «1», для любого разряда.

Токи нулевой последовательности (/0 = ^до = Л;о = -^со) Одинаковы во всех фазах. ПУЛЬСИРУЮЩИЙ ПОЛЯ С ОСНОВНЫМ ЧИСЛОМ Периодов р, образованные фазными токами нулевой последовательности, будучи сдвинутыми относительно друг друга в пространстве на электрические углы 120°, взаимно компенсируются. Сущест-

Величина коэффициента связи в сдвоенных реакторах составляет 0,4—0,5.

Распределительное устройство 6—10 кВ понижающей подстанции с групповыми сдвоенными реакторами. При двух сдвоенных реакторах РУ выполняют одноэтажным, с двухрядной установкой ячеек КРУ, с четырьмя секциями, с одним коридором и с двумя отсеками ( 9-3). Групповые реакторы устанавливают в пристройках к зданию РУ. Для доступа в реакторное помещение между ячейками 6 и 8, а также 34 и 36 предусматривают

Распределительное устройство 6—10 кВ понижающей подстанции с групповыми сдвоенными реакторами. При двух сдвоенных реакторах такое РУ выполняют одноэтажным, с двухрядной установкой ячеек КРУ, с четырьмя секциями, с одним коридором и с двумя отсеками ( 9.3). Групповые реакторы устанавливают в пристройках к зданию РУ. Для доступа в реакторное помещение между ячейками 6 и 8, а также 34 и 36 предусматривают проходы. Кабельные линии непосредственно из ячеек КРУ выводят наружу.

В последнее время применяют сдвоенные реакторы РБАС и РБАСМ. Конструкция их аналогична конструкции обычного реактора, с той лишь разницей, что у первых имеется вывод от средней точки его обмотки, разделяющий ее на две половины с одинаковым числом витков. В сдвоенных реакторах

Распределительное устройство 6—19 кВ понижающей подстанции с групповыми сдвоенными реакторами. При двух сдвоенных реакторах такое РУ выполняют одноэтажным, с двухрядной установкой ячеек КРУ, с четырьмя секциями, с одним коридором и с двумя отсеками ( 9.3). Групповые реакторы устанавливают в пристройках к зданию РУ. Для доступа в реакторное помещение между ячейками 6 и 8, а также 34 и 36 предусматривают проходы. Кабельные линии непосредственно из ячеек КРУ выводят наружу.

В сдвоенных реакторах особенно велики силы взаимодействия между катушками в пределах каждой фазы, поскольку они тесно примыкают друг к другу. При противоположно направленных токах электродинамические силы стремятся оттолкнуть катушки друг от друга. Продолжительный сквозной режим не представляет опасности для реактора, поскольку токи невелики. Однако сквозной режим при КЗ чрезвычайно опасен и должен быть исключен во избежание повреждения реактора, не рассчитанного на работу в этих условиях. С этой целью линии, присоединенные к катушкам сдвоенного реактора, не должны быть включены параллельно на приемном конце. Если токи в ка-

В сдвоенных реакторах в нормальном режиме

Из рассмотренного примера могут быть сделаны следующие выводы: при применении сдвоенных реакторов число реакторов может быть уменьшено, что упрощает РУ станции. Токоограничение в обоих вариантах одинаковое. Потери напряжения при сдвоенных реакторах приблизительно в 2 раза меньше.

4. При необходимости уменьшения токов КЗ в сетях 10(6) кВ в первую очередь следует применять трансформаторы с расщепленными вторичными обмотками (исключение см. § 2.46), при которых упрощается схема коммутации и уменьшается объем строительно-монтажных работ по сравнению со схемами, предусматривающими применение реакторов. При реактировании наиболее целесообразны схемы с групповыми реакторами в цепях вторичного напряжения трансформаторов, на вводах питающих линий или на ответвлениях от токопроводов. При сдвоенных реакторах колебания напряжения получаются примерно такими же, как и при индивидуальных реакторах, и в 2 — 2,5 раза меньшими, чем при обычных групповых реакторах. Номинальный ток каждой ветви сдвоенного реактора следует принимать не менее 0,675 номинального тока трансформатора или ввода, питающего обе секции, чтобы обеспечить работу при изменении нагрузки на секциях. При сдвоенных реакторах параллельная работа трансформаторов не допускается.

щими применение реакторов. При реакти-ровании наиболее целесообразны схемы с групповыми реакторами в цепях вторичного напряжения трансформаторов, на вводах питающих линий, на отходящих линиях или на ответвлениях от токопроводов. При сдвоенных реакторах величины колебаний получаются примерно такие же, как и при индивидуальных реакторах, и в 2—2,5 раза меньше, чем при обычных групповых реакторах. Номинальный ток каждой ветви сдвоенного реактора следует принимать не менее 0,675 номинального тока трансформатора или ввода, питающего обе секции, чтобы обеспечить работу при изменении нагрузки на секциях. При сдвоенных реакторах параллельная работа трансформаторов применяться не должна. Индивидуальные реакторы на каждой отходящей линии не применяются, так как они вызывают значительное конструктивное усложнение и удорожание электрической и строительной частей подстанции.