Следовательно снижается

увеличивается, одновременно с этим уменьшается на такую же величину ток базы транзистора VTZ, что вызывает равные по величине, но обратные по знаку изменения коллекторных токов транзисторов VT\ и VT?, а следовательно, результирующий ток транзистора УТз остается неизменным. Выходное напряжение определяется при этом разностью коллекторных потенциалов транзисторов "вых = фк2 — фк1- Аналогично, при подаче на второй вход усилителя такого же положительного напряжения ивх2 и wBxi = 0 выходное напряжение будет таким же по значению, но обратной полярности. Поэтому вход /, входное напряжение которого совпадает по фазе с выходным, называют неинвертирующим и обозначают на структурной схеме — « + », а вход 2, входное напряжение которого находится в противофазе с выходным — инвертирующим, — «—». При одновременной подаче одинаковых по значению и знаку входных напряжений на оба входа усилителя выходное напряжение оказывается равным нулю. Таким образом, выходное напряжение каскада пропорционально разности входных напряжений.

ходах между потоками электронов и дырок, перемещающихся в противоположных направлениях, существует динамическое равновесие. Следовательно, результирующий ток во внешней цепи равен нулю.

Правильность соединения обмоток дополнительных полюсов (и компенсационной при ее наличии) с обмоткой якоря можно проверить переменным током. Для этого через обмотки, соединенные последовательно ( 6.9), подается переменный ток от сети 127—220 В, регулируемый реостатом R. Измеряются ток и напряжение, а по ним определяется сопротивление переменному току г. Измерение повторяется при изменении полярности обмоток относительно обмотки якоря. Правильным согласованием будет такое, при котором г наименьшее. Это следует из того, что при правильном согласовании обмоток потоки, создаваемые якорем и обмотками дополнительных полюсов и компенсационной (при наличии ее), направлены встречно, следовательно, результирующий поток будет меньше, чем он был бы при одинаково направленных потоках, а сопротивление переменному току цепи с обмоткой пропорционально потоку, связанному с обмоткой. При этой проверке выявляется наличие витковых замыканий в обмотках.

т. е. то же самое соотношение, что и при холостом ходе. Очевидно, что если первичное напряжение при нагрузке идеализированного трансформатора остается неизменным, то величина ЭДС ег будет такой же, как и при холостом ходе. Следовательно, результирующий поток при нагрузке равен потоку при холостом ходе:

Размагничивающее действие поперечного поля реакции якоря. Г'.сли магнитная цепь машины не насыщена, то кривая результирующей индукции в воздушном зазоре под действием реакции якоря искажается ( 11.22, в), однако площадь ее остается равной площади кривой индукции при холостом ходе ( 11.22, а). Следовательно, результирующий поток Фрез при нагрузке равен потоку Фв при холостом ходе. Однако при насыщенной магнитной цепи реакция якоря уменьшает поток Фрсз. Чтобы установить влияние МДС Faq на величину потока Фрез, рассмотрим зависимость результирующей индукции /)'lll.3 в воздушном зазоре от результирующей МДС РР(!3 х = /<"„ ± dz Fa,^, действующей в некоторой точке х зазора ( 11.21, б),

Следовательно, результирующий потенциал в этой точке равен:

ных регуляторов, направлены в противоположные стороны, и, следовательно, результирующий момент на валу сдвоенного регулятора равен нулю.

Следовательно, результирующий потенциал в этой точке равен:

ветственно от обратного поля Мь = КФь! ь cos Фо^- гДе •К — коэффициент пропорциональности; ^ — угол сдвига между э.д.с. Efs и током If и фй5 — то же, между э.д.с. Ei:s и током / ь. Так как- ф/^« О, <»Й5 ^ 90° и Ф^ > Фь, то моменты Mf > Мь. Следовательно, результирующий вращающий электромагнитный момент однофазного двигателя при вращении ротора

половине первичной обмотки трансформатора имеет направление, противоположное г'к2. Следовательно, результирующий магнитный поток, который индуцирует во вторичной обмотке трансформатора ЭДС, создает в нагрузке ток I'H, который будет менять свое направление. Таким образом, напряженность магнитного поля оказывается пропорциональной величине 0,5yVi(tKi —^кз)-

К этому выводу можно прийти и другим путем. Рассматривая кривую .индукции на 4-3, а, мы видим, что между щетками А и В находятся равные и прямо противоположные участки поля якоря; следовательно, результирующий поток на участке обмотки между щетками и, стало быть, напряжение на щетках, равны нулю.

разием типов и структур данных она имеет дело, тем сложнее становится ее центральный процессор, тем необходимее иметь больший набор операций в системе команд. Большой набор операций, с одной стороны, удовлетворяет требованиям универсальности ЭВМ, сокращает длину программ, а с другой — ведет к усложнению АУ и УУ, увеличивает число элементов в ЦП. Затрудняются диагностика и устранение неисправностей, а следовательно, снижается коэффициент готовности системы.

Уровни технического совершенства и надежности тесно взаимосвязаны, и в ряде случаев повышение одного уровня может привести к снижению другого. Так, иногда для повышения чувствительности дистанционной защиты реле сопротивления ее третьей ступени выполняется с характеристикой, отличающейся от окружности. Схема реле при этом усложняется и содержит больше элементов. Следовательно, снижается надежность ее действия. Поэтому для полного определения свойств УРЗ в [1] предложено ввести критерий «эффективность функционирования», в котором учитываются одновременно техническое совершенство защиты и .ее надежность.

Из этого следует, что при принятой в СССР промышленной частоте питающего напряжения (f\ = 50 Гц) наибольшее число оборотов магнитного поля оказывается равным 3000 об/мин при р= 1. При увеличении числа пар полюсов частота вращения магнитного поля уменьшается, а следовательно, снижается и частота вращения ротора двигателя. При р — 2 п\ — 1500 об/мин и т.д.

Как следует из формулы, потери напряжения At/ = (Pr + Qx) /U. Таким образом, с увеличением реактивной мощности возрастают потери напряжения в сети и, следовательно, снижается активная мощность, что влечет за собой увеличение мощности оборудования электрических станций и тем самым дополнительные оасходы на выработку электроэнергии. Увеличение пер мощности вызывает также рост потерь ре следовательно, общее увеличение реактивнс электроснабжения.

На низких частотах увеличивается падение напряжения сигнала на емкости разделительного конденсатора и, следовательно, снижается выходное напряжение каскада. Это приводит к уменьшению коэффициента усиления с понижением частоты. Как видно из модели на 18.5, в, функцию внешней нагрузки рассматриваемого предварительного усилителя выполняет эквивалентное входное сопротивление следующего каскада: R3 = = R&2 (-Кб ел + Ябэ сл)/(Я62 + Я6сл + Ябэ сл), где R62 — сопротивление, обеспечивающее требуемый ток базы в исходном режиме следующего транзистора; /?6 сл — сопротивление базы следующего транзистора; Лбэсл — сопротивление эмиттерного перехода следующего транзистора.

Следует отметить еще одну особенность металлокерамических композиционных материалов. В отличие от монометаллов на поверхности контактов из металлокерамических композиций из-за неоднородности ее структуры появляются горизонтальные тепловые потоки, вследствие чего уменьшается энергия, поступающая в контакты, а следовательно, снижается их дуговая эрозия, так как уменьшается глубина проплавлен ия контактов.

Если в схемах на 18-8 параллельно разряднику включить сопротивление г2 = Zi/(n— 1), то это позволяет приближенно учесть влияние отходящих линий. Характер процессов, описанных выше, сохраняется, но остающееся напряжение на разряднике снижается, как показано на 18-7, а. Кроме того, в схеме 18-8, б уменьшается и крутизна волны (в соответствии с коэффициентом преломления), следовательно, снижается также амплитуда свободных колебаний. Таким образом, увеличение числа линий является благоприятным фактором, ограничивающим напряжения на подстанции.

Коэффициент поверхностного эффекта /сп растет с ростом частоты тока и удельной проводимости материала проводника, а также зависит от отношения периметра проводника к его сечению. При нагревании удельная проводимость падает, следовательно, снижается и влияние поверхностного эффекта. При большем диаметре проводника магнитный поток, пересекающий центральные слои, будет большим, следовательно, большими будут неравномерность распределения тока и коэффициент поверхностного эффекта.

В результате накопления дырок в базе ее сопротивление в интервале tl — ?4 постепенно уменьшается до г? и, следовательно, снижается напряжение ия.

Вакуумное термическое распыление широко применяют для получения резистивных пленок, проводников из меди, алюминия и некоторых других сплавов, диэлектрических пленок из окиси кремния. Основные преимущества этого способа: высокая чистота получаемой пленки,удобство контроля ее толщины в процессе напыления, простота и низкая себестоимость, сравнительно легкая автоматизация процесса позволяет создавать установки и комплексы, управляемые с помощью ЭВМ. К недостаткам этого способа можно отнести изменение процентного соотношения составляющих при испарении веществ сложного состава, малую равномерность пленки по толщине при осаждении на большую площадь из точечных источников, трудность испарения тугоплавких материалов, высокую инерционность процесса при использовании термических испарителей, сравнительно невысокую прочность сцепления пленки с подложкой. Частично недостатки уменьшаются отжигом пленки, который осуществляется в вакуумных установках непосредственно после напыления при температурах подложек, несколько превышающих температуру напыления. Это производится для упорядочения структуры и уменьшает внутренние механические напряжения пленок с целью повышения их стабильности и улучшения адгезии к подложке. В процессе отжига межзеренные промежутки в пленках уменьшаются и, следовательно, снижается число структурных дефектов. При этом сопротивление резистивных и проводящих пленок уменьшается.

изменения s (t), и, следовательно, снижается перепад Д двух соседних уровней.