Следовательно результирующая

Следовательно, рассматриваемый фильтр имеет избирательные свойства: на нагрузочном резасторе практически выделилась только

По данным каталога для электродвигателя ТИПЕ MTKF411-8 но-нинальная мощность РноМ:=15кВт при ПВН —40%. Следовательно, рассматриваемый двигатель может работать с той же эквивалентной мощностью и ПВ]==Зэ%. ___

када близка к синхронной п± двигателя АД, преобразователь ОП вращается с весьма малой скоростью, определяемой выражением "оп — ft '• Роп' и практически играет роль только активного сопротивления, включенного во вторичную цепь асинхронного двигателя. В этих условиях добавочная э. д. с., вводимая во вторичную цепь двигателя АД, равна нулю. Следовательно, рассматриваемый каскад с механическим соединением позволяет осуществить регулирование скорости двигателя АД только вниз от его синхронной

В отличие от этого в интерфейсе, построенном на основе идеологии элементной базы четвертого поколения, принято построение по параллельному принципу с противоположной тенденцией — пространственного распределения устройств обработки информации (интеллектуальных) по системе с приближением их к точкам съема и выдачи информации. Упомянутые устройства обработки информации должны обладать свойствами приспособления К изменениям окружающих условий. Таким свойством обладают процессоры с памятью и, в частности, микропроцессоры. Следовательно, рассматриваемый интерфейс предусматривает более широкое применение наборов микропроцессоров и микро-ЭВМ.

Правая часть выражения (5.100) соответствуе! передаточной функции двух каскадно соединенных четырехполюсников. Следовательно, рассматриваемый четырехполюсник с коэффициентом передачи К(р), определяемым выражением (5.99), может быть заменен эквивалентным каскадным соединением двух четырехполюсников Кт$(р) и Л"нф(р) ( 5.34).

Правая часть выражения (15.17) соответствует передаточной функции двух каскадно-соединенных четырехполюсников. Следовательно, рассматриваемый четырехполюсник с передаточной функцией К (р), определяемой выражением (15.16), можно заменить эквивалентным каскадным соединением двух четырехполюсников Кмф(/?) и Кнф(р) ( 15.3).

Как ранее отмечалось в главе 6, для кварцевого пьезорезона-тора при колебаниях по длине А/ря//в«*0,4%. Следовательно, рассматриваемый цепочечный фильтр с подобными резонаторами всегда будет иметь полосу пропускания меньше 0,4% от их резонансной частоты. При колебаниях кварцевого резонатора по толщине Д/р.//,« 0,2%.

Следовательно, рассматриваемый способ позволяет регулировать скорость вверх от номинальной. При таком регулировании к. п. д. двигателя остается высоким, так как мощность возбуждения мала, в частности мала мощность реостатов для регулирования тока возбуждения. К тому же при уменьшении г„ мощность возбуждения UiB уменьшается.

Следовательно, рассматриваемый двигатель сможет работать с той же эквивалентной мощностью и ПВ^ = 25%.

Как известно, в полосе пропускания сопротивления плеч фильтра должны иметь разные знаки. Следовательно, рассматриваемый фильтр имеет две полосы пропускания, которые на 15.38 выделены штриховой линией. Частотами среза являются частоты резонанса напряжения: шш и со1д — для первой полосы, (О3д и <х>3п — Для второй полосы пропускания.

К потокам с ограниченным последействием относятся и потоки Эрланга. После исключения каждой второй точки из простейшего потока оставшиеся точки образуют поток Эрланга первого порядка. Промежутки между событиями в простейшем потоке независимы, поэтому независимы н величины Tlf Т.,, . . ., получающиеся суммированием таких интервалов по два. Следовательно, рассматриваемый поток есть поток Пальма.

Следовательно, рассматриваемый способ позволяет регулировать скорость вверх от номинальной. При таком регулировании к. п. д. двигателя остается высоким, так как мощность возбуждения мала, в частности мала мощность реостатов для регулирования тока возбуждения. К тому же при уменьшении i3 мощность возбуждения Ща уменьшается.

Синхронный двигатель принципиально может работать с опережающим или отстающим cos ср, возможна работа при cos ср= 1. При питании двигателя от сети большой мощности напряжение U на его зажимах будет всегда неизменным. Следовательно, результирующая

В последнем выражении константа есть не что иное, как средняя скорость потока, которая сохраняется при отсутствии вращения. Следовательно, результирующая скорость в канале (относительная) складывается из скорости потенциального абсолютного потока и удвоенной составляющей завихренности в направлении относительного потока ( 12-1,6).

При этом емкость между контактной площадкой и подложкой оказывается включенной последовательно с емкостью изолирующего /7-п-перехода и, следовательно, результирующая паразитная емкость будет существенно уменьшена.

сложение МДС (см. 4.10, а). Следовательно, результирующая ЭДС распределенной обмотки при укорочении шага

Мощность поля обратной последовательности создает тормозной момент, т. е. является отрицательной. Следовательно, результирующая электромагнитная мощность двигателя

МДС соответствующих фаз ротора приемника будут отличаться от МДС фаз ротора датчика только знаком, так как ток в фазах обмотки ротора приемника направлен противоположно току в фазах обмотки ротора датчика. Следовательно, результирующая МДС приемника также может быть представлена пространственным вектором

На изолятор шины с током 1А ( 15) действует вправо сила притяжения FCA и влево сила отталкивания РАВ. Следовательно, результирующая сила

При U = const практически постоянным остается также поток машины двойного питания Ф и, следовательно, результирующая м. д. с. Fm обмоток ротора и статора. При холостом ходе оси м. д. с. обмоток статора Ft и ротора F2 совпадают, и поэтому, рассматривая Рг и F2 как пространственные векторы, мы можем написать:

В положении холостого хода м. Д. с. Рг и Рг, образованные током /, текущим по обмоткам статора и ротора, действуют согласно и, следовательно, результирующая м. д. с. f = P1 + F2 ( 29-21, б). Наоборот, в положении короткого замыкания м. д. с. Рг и F2 действуют встречно и, следовательно, F = Ft — F2 ( 29-21, г). В первом случае ось потока Фт, создаваемого результирующей м. д. с. F, совпадает с осью м. д. с. ротора F2, во втором случае эти оси направлены в противоположные стороны. Поэтому в обоих случаях вращающий момент двигателя М = 0, так как для создания момента на валу необходимо, чтобы между осью потока Фт и осью м. д. с. ротора F2 был некоторый пространственный угол сдвига а.

Если обмотка распределена и находится в нескольких пазах (что обычно имеет место), то ЭДС в отдельных катушках сдвинуты по фазе и их нужно складывать векторно. Легко заметить, что векторное сложение ЭДС ( 2.14, б) осуществляется так же, как и векторное сложение МДС (см. 2.6). Следовательно, результирующая ЭДС распределенной обмотки

движения, называемые вибрацией якоря. Вибрация якоря в данном случае — явление нежелательное. Для устранения вибрации в зазоре б создают два или более потоков, сдвинутых по фазе один относительно другого. Таким образом, если, например, Ф]в=0, то в это же мгновение Ф2в -ф- 0 и ЭМС F, создаваемая им, также не равна нулю. Следовательно, результирующая ЭМС всегда боль- а) ше нуля.