Следовательно приращение

С возрастанием X толщина смазочного слоя увеличивается, перекрываются с избытком все неровности поверхностей скольжения и исключается непосредственный контакт их; сопротивление движению определяется всецело внутренними силами вязкой жидкости, поэтому такое трение называется жидкостным (участок 2—3 кривой). По мере увеличения Я и толщины смазочного слоя коэффициент трения несколько возрастает, соответственно увеличивается и тепловыделение в рабочей зоне подшипника. Теоретически наивыгоднейшие условия работы опоры были бы в точке 2 при минимальном значении /, однако здесь нет запаса толщины смазочного слоя, и малейшее уменьшение величины л, например вследствие снижения вязкости жидкости или угловой скорости шипа, повлечет за собой увеличение коэффициента трения и соответственно большое тепловыделение, что обусловит повышение температуры смазочного слоя и снижение динамической вязкости смазки ц; таким образом, переход от точки 2 влево влечет за собой прогрессирующее возрастание коэффициента трения и перегрев подшипника. Наоборот, при увеличении Я в зоне жидкостного трения на участке 2—3 кривой работа подшипника характеризуется стабильностью характеристики режима. Если расчетному режиму работы соответствует точка т, лежащая между точками 2 и 3, то при отклонении от заданного режима вправо к точке п коэффициент трения увеличится, соответственно возрастет тепловыделение, температура смазочного слоя поднимается, что вызовет снижение динамической вязкости ji и уменьшение К, т. е. приближение этой величины к ее расчетному значению. Аналогичный эффект возникнет и при отклонении от расчетного режима влево к точке к, но при этом коэффициент трения снизится, тепловыделение уменьшится, температура упадет и вязкость возрастет — в результате Я. увеличится, приближаясь к расчетному значению. Следовательно, практически оптимальному режиму работы соответствует не точка 2, а некоторое положение вправо от нее.

Известно, что для прохождения сигнала через электрические цепи требуется конечное время. Следовательно, практически все УФЭ задерживают электрический сигнал во времени, что снижает быстродействие электронной аппаратуры. Линии задержки (ЛЗ) — это УФЭ или ЭРЭ, с помощью которых электрический сигнал задерживается с минимальными искажениями на требуемое постоянное или изменяемое время. Таким образом, если при разработке большинства УФЭ и ЭРЭ стремятся к уменьшению времени задержки электрического сигнала, то, конструируя ЛЗ, необходимо не только обеспечить данный параметр, но и добиться его высокой стабильности.

меньшим. Следовательно, практически допустимый диапазон при реостатном регулировании угловой скорости не превышает (1,5 -4- 2) : 1. В условиях эксплуатации напряжение питающей сети также может изменяться относительно номинального значения. Его снижение приведет к уменьшению модуля жесткости характеристики и к еще большему уменьшению диапазона регулирования,

Одной из наиболее существенных составляющих погрешности магнитоэлектрического обратного преобразователя является погрешность от нагрева катушки измерительным током, значение которой зависит не только от его значения, но и от времени действия, условий охлаждения катушки и других факторов. Учитывая, что постоянная времени нагрева катушки составляет обычно от нескольких до десятков минут, погрешность от нагрева измерительным током зависит при прочих равных условиях от предыстории работы преобразователя и, следовательно, практически не поддается коррекции. Уменьшение этой погрешности может быть достигнуто ограничением перегрева обмотки, связанного с рассеиваемой в ней мощностью зависимостью

Из уравнения (39.7) видно, что при малых углах 9 рассогласования между осями роторов сельсинов продольная составляющая Fd результирующей м. д. с. весьма мала по сравнению с Fq и ею без большой погрешности можно пренебречь. Следовательно, практически результирующая м.д.с, Fp обмоток синхронизации от уравнительных токов является поперечной составляющей Fp =E Fq, поэтому при определении этих токов по уравнениям (39.5) следует сопротивления указанных обмоток

Оценка граничной плотности тока с помощью соотношения (3.101) показывает, что /„ «0,1 А/см2. Это примерно на три порядка меньше, чем предельно допустимая плотность тока диода. Следовательно, практически на всей прямой ветви ВАХ полупроводниковый диод работает в условиях больших токов.

Измерения электрической емкости на частоте 50 Гц обычно производят по стандартизированной методике с помощью четырех-плечего моста, принципиальная схема которого изображена на 5.11. Для измерения может быть использован плоский или цилиндрический конденсатор с электродами, применяемыми для измерения удельных объемных сопротивлений (см. 5.2, а, 5.3, а). Испытуемый образец ИО включают в одно из высоковольтных пле-чей моста по трехэлектродной схеме (охранный электрод заземляют). В другое высоковольтное плечо моста включен высоковольтный образцовый конденсатор С0. Постоянный резистор /?4, шунтированный переменной емкостью С4, и безындукционный переменный резистор /?3 включены в низковольтные плечи моста. В схеме моста сопротивление переменному теку 1/(ыС) емкостных высоковольтных плечей намного больше сопротивлений, включенных в низковольтные плечи. Следовательно, практически все падение напряжения, подаваемого с высоковольтного трансформатора ВТ, приходится на емкостные, высоковольтные плечи моста. Поэтому можно безопасно производить уравновешивание моста путем изменения сопротивления R3 и емкости С4. В случае пробоя образца С или образцо-

построения мы считаем, что обмотка возбуждения каждого полюса равномерно распределена в тонком слое по высоте Л„ полюсного сердечника и, следовательно, практически не занимает места в междуполюсном пространстве (поэтому обмотка возбуждения на рисунке не изображена). Так как м. д. с. одного полюса Ря— -rj,

Эквивалентная схема непроволочного незаземленного резистора может .быть представлена в виде замкнутой на конце линии с длиной, равной половине рабочей длины. .В случае, когда один из "концов резистора заземлен, эквивалентную схему представляют в виде линии с длиной, равной полной длине резистора ( 1.6). Емкость выводов С0 обычно не превышает долей пикофарады, а следовательно, практически не влияет на полное сопротивление резистора. Распределенная емкость С' оказывает заметное влияние на величину полного сопротивления резистора и определяется коэффициентом формы Кф=1/пО, а для резисторов со спиральной нарезкой — отношением alt, где а —расстояние между витками спирали, rf — ширина проводяще/о слоя спирали.

В соответствии с формулой (8.42) такому'изменению теплового износа будет отвечать увеличение необходимой мощности около 0,2%. Следовательно, практически без ущерба для.точности расчетов можно определять мощность трансформатора в предположении/ что температура масла в течение всего--периода «сгущения» Тёос = Таос — ^о поддерживается равной температуре в конце этого периода.

В эквивалентных Т-образных схемах ОЭ и ОК ( 39, б, в) действующее значение зарядной емкости коллектора Ск увеличивается в 1 + /?21 э раз из-за влияния обратной связи коллектор •- эмиттер. Действие емкости Ск можно понять на примере схемы ОЭ, рассматривая транзистор с заданным напряжением UK на коллекторе с током /g в цепи базы, задаваемым генератором G ( 40). Если на коллекторе создать приращение напряжения ДС/К, то заряд на емкости Ск изменится на ДО = СКДС/К, причем "верхняя" его обкладка получит положительный заряд ДО от источника напряжения (UK + ДС/К) , а с "нижней" обкладки заряд ДО стечет в базу транзистора и вызовет перенос заряда /?21ЭДО в цепи коллектора. Следовательно, приращение напряжения Д?/к приводит к переносу заряда (ДО + Л21ЭА(2) = Ск (1 + /?21 э) 'АС'к из внешней цепи питания, а это эквивалентно увеличению действующего

Первый член этого выражения представляет собой начальную емкость С0, следовательно приращение емкости

Затем по (6.139) необходимо проверить правильность положения точки Ь. Если равенство (6.139) выполняется, то это означает, что положение точки Ь выбрано правильно. Следовательно, приращение потокосцепления Aj?= ?х — ?тр на первом участке хода, время А^, за которое этот участок пройден, и средний ток в обмотке г'1Ср = = (/тр + 'i)/2 на этом участке имеют значения, при которых удовлетворяются (6.139) и (6.140) одновременно. Время Ах/ находится делением пути Ajjc на среднюю скорость и1ср = (и1н + v1K)/2 = — (О + У1к)/2, т. е. Ajf = Aj.r/Ojcp. Подставляя найденные значения A,?, A,^, ilcp в (6.139), рассчитываем левую часть равенства и сопоставляем ее значение с напряжением U. Если окажется, что значение ле-

Для того чтобы найти составляющую тока в момент времени /, вызываемую этим скачком напряжения Аи, необходимо «'(т) Ат умножить на значение переходной проводимости с учетом времени действия скачка до момента времени t. Из 8.36 видно, что это время равно t — т — Дт. Следовательно, приращение тока от этого скачка составляет и'(т) g (t —т —Ат) Ат.

Следовательно, приращение .ее при постоянстве потенциалов составит

Из 8.36 видно, что это время равно t — т — Ат. Следовательно, приращение тока от этого скачка равно и' (t)g(t — т — Ат) Ат.

пенсации э. д. с. Ех. Следовательно, приращение тока А/„ равно:

Следовательно, приращение э. д. о.

При металлическом трехфазном коротком замыкании напряжение каждой фазы в месте короткого замыкания 17=0. Следовательно, приращение напряжения в этой точке при возникновении такого повреждения будет AU= -Uo или в операторной форме. U(p)= -U0/p Аналогично приращения составляющих этого напряжения будут:

Его решение выполним численным интегрированием, принимая интервал At=O,l сек. Следовательно, приращение !\B'q за интервал ОД сек будет:

Учитывая, что при уменьшении /„ в поток Ф не изменяется, а ток /тм якоря ТМ увеличивается на Д/„ в пр, новое значение силы тяги F без учета влияния на ее значение изменения потерь в ТМ определяем как F2 = F^/Ii = F\(J\ + Д^н.в.прУЛ- Следовательно, приращение силы тяги &F = F^ Д/п в np//j.