Скрещенными обмотками

где ip = 0,86 ... 0,95 — скоростной коэффициент лопаток. Относительная скорость (м/с) выхода пара из канала между рабочими лопатками в реактивной и активной ступенях при р> 0 находится по формуле

Задача 3.3. .Определить степень реактивности ступени, если располагаемый.теплоперепад в ступени /10 = 120 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,96 и действительная скорость истечения пара из сопл cl = 335 м/с. Ответ: р = 0,49,

t^x^ */ -35о°г ния паРа из сопл' если скоростной коэффициент сопла Ф = 0,96 и начальная скорость пара перед соплом

давлением р0=2 МПа и температурой ^0=350СС расширяется до PI = 1,5 МПа. Определить действительную скорость истечения пара из сопл, если скоростной коэффициент сопла ф = 0,95, начальная скорость пара перед соплом с0 = 140 м/с и степень реактивности ступени р = 0,15. Ответ: с± = 375 м/с.

Задача 3.7. В реактивной ступени пар с начальным давлением Ро = 1,6 МПа и температурой t0 = 450 ° С расширяется до ра = 1 МПа. Определить действительную скорость истечения пара из сопл, если скоростной коэффициент сопла ф = 0,95 и степень реактивности ступени р = 0,5.

Задача 3.8. В активной ступени пар с начальным давлением р0 = 2.4 МПа и температурой /„ = 400 °С расширяется до Р! = 1,7 МПа. Определить окружную скорость на середине лопатки, если скоростной коэффициент сопла

Задача 3.12. В реактивной ступени пар с начальным давлением р0 — 1,6 МПа и температурой ta = 300 °С расширяется до р2 = 1 МПа. Определить действительную скорость истечения пара из сопл, окружную скорость на середине лопатки и относительную скорость входа пара на лопатки, если скоростной коэффициент сопла <р = 0,94, угол наклона сопла к плоскости диска аг = 18 °, средний диаметр ступени d = 0,95 м, частота вращения вала турбины п = — 3600 об/мин и степень реактивности ступени р = 0,5.

Задача 3.13. В активной ступени пар с начальным давлением РО — 2,8 МПа и температурой t0 = 400 °С расширяется до PI—• 1,7 МПа. Определить относительную скорость выхода пара из канала между рабочими лопатками, если скоростной коэффициент сопла <р = 0,955, скоростной коэффициент лопаток г[) == 0,87, угол наклона сопла к плоскости диска <*! = 18° и отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл ulci— 0,44.

Задача 3.27. В активной ступени пар с начальным давлением рп — 3,5 МПа и температурой t0 = 410° С расширяется до /?! = 2,2 МПа. Определить потери тепловой энергии в соплах и на лопатках, если скоростной коэффициент сопла <р = 0,95, скоростной коэффициент лопаток ty = 0,87, угол наклона сопла к плоскости диска al = 15", отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл u/Cj = 0,43.

Задача 3.31. Определить потери тепловой энергии в соплах, на лопатках и с выходной абсолютной скоростью в реактивной ступени, если энтальпия пара на входе в сопло /0 = 3400 кДж/кг, энтальпия пара на выходе из сопла /л = 3250 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ср = 0,96, скоростной коэффициент лопаток ij> = 0,9, угол наклона сопла к плоскости диска ctj = 15°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл u/cl = 0,49, угол выхода пара из рабочей лопатки р2 — 24° и степень реактивности ступени р = 0,48.

Задача 3.32. Определить относительный к. п. д. на лопатках в активной ступени, если располагаемый теплопе-репад в ступени ha =• 160 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,96, скоростной коэффициент лопаток if = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска ах = 16°, окружная скорость на середине лопатки и = 188 м/с и угол выхода пара из рабочей лопатки ра == pj — 1°20'.

4-26. Магиитоупругий трансформаторный преобразователь со скрещенными обмотками

4-27. Распределение магнитных силовых линий в магнитоупругом преобразователе со скрещенными обмотками до и после приложения усилия

Расчет магнитоупругих преобразователей трансформаторного типа со скрещенными обмотками следует производить, добиваясь максимума выходной мощности при заданной нагрузке. М. И. Стол-бун [Л. 268], подразумевая, что поверхностный эффект выражен

а) Датчики с расположением векторов механического и магнитного полей под углом 45° (со скрещенными обмотками]. Они составляют важнейшую группу магнитоупругих преобразователей. Их структурные схемы показаны на 3.101. '

3.101. Структурная схема и принцип действия преобразователя со скрещенными обмотками.

3.102. Структурные схемы преобразователей со скрещенными обмотками.

Большим преимуществом датчиков со скрещенными обмотками является простота термокомпенсации, а также компактность и хорошая термическая связь обеих симметричных половин. В широко распространенной конструкции на 3.101 термокомпенсация достигается тогда, когда первичная (1 — Г) и вторичная (2—2') обмотки «вырожденного трансформатора» с геометрической точки зрения расположены симметрично одна относительно другой, материал ненагруженного совмещенного элемента изотропен, и его размеры практически не ограничивают магнитное поле. Наиболее распространена двухобмоточная схема [128, 132—134] ( 3.102,а), выходному напряжению которой соответствует показанный идеализированно график. На 3.102, б показана новая 'конструкция — трехобмоточная схема [130,135, 136], которая хотя и требует сравни-

буждения /! создает определенное магнитное поле, подобное полю датчика со скрещенными обмотками в изотропном случае. В отличие от него вторичная обмотка w2 пересекается частью линий магнитной индукции. Поэтому в нулевом состоянии появляется некоторое выходное напряжение (в). При механической нагрузке поле деформируется почти так, как показано на 3.103,6, что в зависимости от знака Ks ведет к увеличению или уменьшению выходного напряжения ( З.ЮЗ.в).

В отличие от датчика со скрещенными обмотками у этого датчика термокомпенсация не вызывается принципом конструкции: для термокомпенсации всегда требуется другой такой же датчик ( 3.98, ж).

• симметричные датчики с неразделенными элементами (преобразователь со скрещенными обмотками, 3.98,5; специальные конструкции, 3.98, кил) являются термокомпенси-рованными тогда, когда материал элемента в ненагруженном состоянии изотропен.

формации. Это относится и к горячекатаным листам трансформаторной стали, которые, как правило, применяются для преобразователей со скрещенными обмотками. Хотя степень анизотропии не слишком высока, возникающая несимметрия датчиков заметна. К этому следует добавить трудности создания примерно постоянной степени анизотропии в диапазоне нагрузок [37].