Скоростью изменения

трических потерь. Процесс характеризуется равномерностью по всей толщине изделия независимо от его формы и размеров. Производительность процесса сушки во всех случаях определяется как скоростью испарения влаги с поверхности материала, так и скоростью подвода ее из внутренних слоев к поверхности. Исходя из основных законов тепловлагопроводности скорость испарения dM/dt в общем виде описывается выражением

Процесс высокочастотной сушки лимитируется скоростью испарения влаги с поверхности тела. Испарение можно усилить принудительной циркуляцией воздуха через сушильную камеру или его частичной откачкой. Вакуумная сушка с высокочастотным нагревом дает наивысшую производительность, легко управляется по всем параметрам технологического процесса, и поэтому имеет перспективы широкого внедрения.

Методы контроля физических характеристик (кварцевый, ионизационный, ^гравиметрический, интерфергнцион-ный датчики) предполагают нахождение аналитической или экспериментальной связи между контролируемой величиной (массой ллшки, скоростью испарения, толщиной пленки) и электрическими характеристиками напыляемых элементов.

Методы контроля физических характеристик (кварцевый, ионизационный, ^гравиметрический, интерфергнцион-ный датчики) предполагают нахождение аналитической или экспериментальной связи между контролируемой величиной (массой ллшки, скоростью испарения, толщиной пленки) и электрическими характеристиками напыляемых элементов.

длиной свободного пробега молекул, давлением паров и скоростью испарения.

турой и низкой скоростью испарения. Первая обеспечи-

незначительной скоростью испарения. Среди тугоплавких

900 К, 5-104 при 1300 К) и высокой скоростью испарения.

свойствами материалов, скоростью испарения, их струк-

Практическая реализация метода требует решения ряда технологических проблем, включающих разработку эффективного лазерного устройства, испарителя (для нагрева используются электронные пушки), специальных материалов для испарителя, а также средств поддержания герметичности сепаратора. В частности, в данном методе лазер должен обеспечить высокие монохроматичность и интенсивность излучения, а также точную настройку в диапазоне длин волн от УФ- до ИК-области (0,2— 22 мкм). Диаметр луча лазера должен быть также достаточно большим. Под действием электронного пучка локальная температура урана может достигать 2600 К. При такой температуре в связи с высокой скоростью испарения урана (примерно несколь-

Практическая реализация метода требует решения ряда технологических проблем, включающих разработку эффективного лазерного устройства, испарителя (для нагрева используются электронные пушки), специальных материалов для испарителя, а также средств поддержания герметичности сепаратора. В частности, в данном методе лазер должен обеспечить высокие монохроматичность и интенсивность излучения, а также точную настройку в диапазоне длин волн от УФ- до ИК-области (0,2— 22 мкм). Диаметр луча лазера должен быть также достаточно большим. Под действием электронного пучка локальная температура урана может достигать 2600 К- При такой температуре в связи с высокой скоростью испарения урана (примерно несколь-

индукции, а наведенные при этом э . д . с. — э.д.с. самоиндукции. По закону электромагнитной индукции э. д. с. самоиндукции определяется скоростью изменения собственного потокосцепления:

Следовательно, индуктивность L какого-либо элемента цепи можно рассматривать как коэффициент пропорциональности или между потокосцеплением ^?L и током i элемента, или между скоростью изменения тока элемента цепи dildt и э.д.с. самоиндукции BL , наведенной в этом элементе.

аналогичную уравнению (12.4). Действительно, напряжение и' ~ =wScdBt/dt (Sc—площадь сечения сердечника), а ток i—HtlJw (lc— длина средней магнитной линии сердечника). Таким образом, напряжение определяется скоростью изменения индукции dBt/dt, а ток — напряженностью поля Н t в сердечнике. Между индукцией и

Э. д. с. определяются скоростью изменения потока сердечника и числом витков Wi и wz обмоток трансформатора:

В катушке, имеющей N витков (контуров) , э.д.с. в N раз больше, если все витки ее сцеплены с одинаковым потоком е = Nd/dt, где d(&/dt — скорость изменения магнитного потока. В общем случае витки катушки могут быть сцеплены с разными потоками, тогда общая э.д.с. определяется алгебраической суммой э.д.с. отдельных витков или скоростью изменения общего потокосцепления катушки

Напряжение на индуктивном элементе определяется скоростью изменения тока. При протекании через индуктивность постоянного тока поток не изменяется, напряжение равно нулю, что равносильно короткому замыканию вывода элемента.

Ток в емкостном элементе определяется скоростью изменения напряжения. В случае приложения постоянного напряжения ток в емкости равен нулю и элемент должен представляться разрывом.

Величину взаимной индуктивности можно также определить как коэффициент пропорциональности между наведенным во второй катушке напряжением и скоростью изменения тока в первой катушке.

между напряжением и и скоростью изменения тока -г- ,

Предположим, что электромагнитный момент и момент сопротивления — функции только частоты вращения двигателя — и что эти зависимости известны и имеют, например, вид, представленный на 6.3, а, т. е. будем пользоваться статической механической характеристикой двигателя. Рассматривая только механический переходный процесс, по известным характеристикам М = /(со), Мс = /(со) можно графически определить момент ДМ = М — Мс, являющийся причиной ускорения вращения якоря, и построить зависимость со = /(ДМ). Учитывая линейную связь между AM и угловой скоростью изменения со, следующую из равенства

( 4.33, б, в). При такой ширине добавочного полюса распределение индукции в зоне коммутации имеет вид, показанный на 4.32, в, вследствие чего значение коммутирующей ЭДС в начале и конце зоны коммутации значительно ниже среднего. Это приводит к тому, что первая секция паза вступает в коммутацию, а последняя выходит из нее с меньшей скоростью изменения тока, что способствует образованию «ступени малого тока» и тем самым благоприятно сказывается на коммутации, так как предотвращает разрыв тока при случайном нарушении контакта между пластиной и сбегающим краем щетки. Наличие узких добавочных полюсов требует повышенной точности сборки машины и установки щеток, поэтому в машинах малой мощности их не применяют.