Симметричного четырехполюсника

Однако симметричную разветвленную магнитную цепь ( 3.15) условно можно разделить на контуры так, что во всех участках выделенного контура магнитный поток будет один и тот же. Кроме того, предполагается симметричное расположение обмоток с токами. Расчет симметричной магнитной цепи можно свести к расчету одного контура в том порядке, в котором рассчитывают неразветвленные цепи.

В обмотках фазных роторов асинхронных двигателей, чтобы избежать дисбаланса, который появится при неравномерном расположении начал фаз, начала фаз стремятся расположить симметрично по окружности ротора, т.е. через Z/m пазов (при этом k = р). Симметричное расположение выводов обмоток возможно лишь при числе полюсов машины, не кратном трем. При р, кратном трем, например в машинах с 2р= 6, 12 и т.д., симметрично расположить выводы обмотки фазного ротора не удается, и схемы обмоток усложняются [21, 23].

реализовать симметричное расположение выходных преобразователей. Данное решение приемлемо, так как при этом увеличится в два раза число выходных каналов. С целью упрощения расчетов и конструкции в качестве парциальных преобразователей возьмем эквидистантные ВШП. Чтобы согласовать электроакустический тракт распространения энергии, необходимо секционирование. Как соединить секции? Для обеспечения согласования входное сопротивление трансформатора (между суммирующими линиями входного преобразователя) должно равняться выходному сопротивлению любого выходного преобразователя. Следовательно, эти сопротивления должны быть одинаковыми, а их равенство можно обеспечить смешанным соединением секций входного преобразователя. Условие согласования электрических сопротивлений соблюдается при равенстве апертур секций входного преобразователя апертуре каждого из выходных преобразователей. Допустим, что число выходных преобразователей равно числу каналов. Если выходные преобразователи расположить с одной стороны подложки, то их будет в два раза меньше. Извлекая квадратный корень из полученного числа выходных преобразователей, расположенных с одной стороны, определим число групп входного преобразователя. Последовательно соединим парциальные входные преобразователи в каждой группе, а сами группы включим параллельно. Тогда если число парциальных входных преобразователей в группе равно т, а число групп т и число выходных преобразователей, расположенных с одной стороны, тоже т, то сопротивление излучения входного преобразователя Rai. = (mlm)Rm=Rm, где Rm — сопротивление излучения парциального входного преобразователя».

Задачей расчетчика является не только расчет или оценка сил, действующих на витки обмоток или целые обмотки, но также и обеспечение конструктивных мер, направленных на уменьшение возможных механических сил, возникающих в отдельных частях обмоток. К числу этих мер относятся — равномерное распределение витков по высоте каждой из обмоток, выполнение всех обмоток стержня с одной высотой, симметричное расположение всех отключаемых витков обмоток ВН по отношению к середине высоты обмотки. Следует иметь в виду, что винтовые обмотки, особенно имеющие два и большее число ходов, при равной высоте с катушечными вследствие винтового хода крайних витков фактически имеют меньшую высоту, чем катушечные. Для этих обмоток рекомендуется крайние витки укладывать в плоскости, перпендикулярной к оси обмотки, а в двухходовых обмотках сдвигать начала (и концы) по окружности на 180°. Регулировочные витки обмоток ВН рекомендуется располагать по 6-6,6—г или по 6-9.

Симметричное расположение нулей и полюсов относительно действительной оси, обязательное для всех линейных двухполюсников, свидетельствует на основании (17-3) с том, что модули функции Z(/co) и Y(/со) четны относительно IB, так как все модули в (17-3) для +/со и —/со одинаковы, а аргументы их— нечетны относительно со.

При конструировании машины с целью уменьшения уровня помех следует предусматривать симметричное расположение обмоток цепи якоря относительно источника помех для увеличения внутреннего высокочастотного сопротивления со стороны внешних зажимов. Для этого обмотку возбуждения, соединенную последовательно с якорем, разделяют на две равные части и включают по обе стороны щеток. Схема подавления помех, создаваемых машинами с последовательным возбуждением, представлена на 11.3.

Задачей расчетчика является не только расчет и оценка сил, действующих на витки обмоток и целые обмотки, но также и обеспечение конструктивных мер, направленных на уменьшение возможных механических сил, возникающих в отдельных частях обмоток. К числу этих мер относятся— равномерное распределение витков по высоте каждой из обмоток, выполнение всех обмоток стержня с одной высотой, симметричное расположение всех отключаемых витков обмоток ВН по отношению к середине высоты обмотки. Следует иметь в виду, что винтовые обмотки, особенно имеющие два и большее число ходов, при равной высоте с катушечными вследствие винтового хода крайних витков фактически имеют меньшую высоту, чем катушечные. Для этих обмоток рекомендуется крайние витки укладывать в плоскости, перпендикулярной оси обмотки, а в двухходовых обмотках сдвигать начала (и концы) по окружности на 180°. Регулировочные витки обмоток ВН рекомендуется располагать по 6.6, б—г или 6.9.

В обмотках фазных роторов асинхронных двигателей начала фаз стремятся расположить симметрично по окружности, т. е. через Z/m пазов. Для этого берут й=р. Такое симметричное расположение выводов возможно лишь при числе пар полюсов, не кратном трем.

В ламповых усилителях высокого качества, где необходима строгая симметрия двухтактной схемы во всей рабочей полосе частот, применяют геометрически симметричное расположение обмоток, разделяя для этого катушку броневого трансформатора на две половинки или используя две катушки стержневого трансформатора. ПростейиГий вариант расположения обмоток для симметричного трансформатора с двухтактной обмоткой, работающей в режиме А, дан на 11.14. Для симметричного трансформатора с двухтактной обмоткой, работающей в режиме В, необходима малая индуктивность рассеяния между половинками этой обмотки, что достигается при расположении обмоток, приведённом на 11.15. При необходимости уменьшения индуктивности рассеяния между первичной и вторичной обмотками трансформатора однотактную обмотку 11.14 и 11.15 делят на две равные части, между которыми помещают двухтактную обмотку, как показано на 11.126.

В ламповых усилителях высокого качества, где необходима строгая симметрия двухтактной схемы во всей рабочей полосе частот, применяют геометрически симметричное расположение сбмоток, разделяя для этого катушку броневого трансформатора на две половинки или используя две катушки стержневого трансформатора. Простейший вариант расположения обмоток для •симметричного трансформатора с двухтактной обмоткой, работающей в режиме А, дан на рис 1!.14. Для симметричного трансформатора с двухтактной обмоткой, работающей в режиме В, необходима малая индуктивность •рассеяния между половинками этой обмотки, что достигается при расположении обмогок, приведённом на 11.15. При необходимости уменьшения индуктивности рассеяния между первичной и вторичной обмотками трансформатора однотактную оОмотку 11.14 и 11.15 делят на две равные части, между которыми помещают двухтактную обмотку, как показано на 11.126.

В обмотках фазных роторов асинхронных двигателей, чтобы избежать дисбаланса, который появится при неравномерном расположении начал фаз, начала фаз стремятся расположить симметрично по окружности ротора, т. е. через Zlm пазов (при этом к = р). Симметричное расположение выводов обмоток возможно лишь при числе полюсов машины, не кратном трем. При р, кратном трем, например в машинах с 2р= 6, 12 и т. д., симметрично расположить выводы обмотки фазного ротора не удается, и схемы обмоток усложняются.

го хода и короткого замыкания, повторное сопротивление и коэффициент распространения симметричного четырехполюсника, после чего уравнения четырехполюсника переписываются с использованием гиперболических функций, а также вводится понятие передаточных функций, равных отношению выходной величины к входной. В ряде электротехнических и автоматических устройств необходимо, чтобы передаточная функция зависела от режима цепи на выходе. Поэтому здесь целесообразно1 рассмотреть простую схему обратной связи с помощью регулирования передаточной функции дополнительного четырехполюсника, например, питаемого выходным напряжением основного четырехполюсника, а выходное его напряжение включено последовательно с источником первичного напряжения.

11. По данным опытов холостого хода и короткого замыкания симметричного четырехполюсника, графически и аналитически построить нагрузочный режим.

7.26. Показать, что для каждого симметричного четырехполюсника функции передачи по напряжению при холостом ходе и по току при коротком замыкании имеют одинаковые выражения. Определить эту функцию и построить (качественно)

7.22. В аппаратуре и измерительной технике применяются искусственные линии — цепи с сосредоточенными параметрами, приближенно воспроизводящие по своим частотным характеристикам определенную длину естественной линии цепи с распределенными параметрами. Искусственные линии — четырехполюсники, составленные из чисто активных сопротивлений и воспроизводящие естественную линию при одной какой-либо частоте по модулю волнового сопротивления и затуханию, называются удлинителями. ZCT и а симметричного четырехполюсника определяются по формулам:

С другой стороны, Ли, Д12, Л21 симметричного четырехполюсника, собранного по Т-образной схеме, выражаются через сопротивления элементов схемы следующими зависимостями:

Полагая в (12.29) и (12.30) проводимость нагрузки F2=1/Z(, при учете (12.34) для симметричного четырехполюсника (аи = аа2) в характеристическом режиме имеем

Характеристическое сопротивление и постоянная передачи полностью определяют поведение симметричного четырехполюсника в режиме характеристической нагрузки, когда сопротивление нагрузки и входное сопротивление четырехполюсника равны: Z = Z3 = ZC.

симметричного четырехполюсника.

Вопрос 3. На зажимы / — / симметричного четырехполюсника подается напряжение t/i = 90 В. При этом на зажимах 2 — 2 получается напряжение [/2 = 30 В. Какое напряжение будет на зажимах / — /, есл-и на зажимы 2 — 2 подать напряжение 30 В?

Для симметричного четырехполюсника из (9.21) получаем

Характеристическое ослабление по мощности для несимметричного четырехполюсника согласно формуле (9.25) составляет Ас= 10 lg 1000 = 30 дБ, а для симметричного — Ас= 10 lg 10000 = 40 дБ. Кроме того, для симметричного четырехполюсника можно указать характеристическое ослабление по напряжению и току. В соответствии с (9.25) оно равно 20 lg 10000 = 80 дБ.