Считается практически

Ф8п и по ярму ротора, образуя поток взаимной индукции Фт1 ( 6.15, а). Суммарная проводимость рассеяния (проводимость рассеяния вокруг лобовых частей обмоток считается постоянной и здесь не рассматривается) определяется как сумма проводимостей пазовых участков и межполюсного промежутка по ширине зазора Л.1 = Л.п1+\п2 + Л&„.

Такая схема, напоминающая схему расчета методом конечных элементов, имеет особенность. Некоторые из элементов схемы, воспроизводящих проводимость воздушного зазора, непостоянны и рассчитаны заранее с помощью сеток методами конечных разностей, конечных элементов или аналитическим путем методами конформных преобразований. В память ЭВМ заложены данные этого расчета в виде аппроксимирующих кривых или таблиц. Зубцы и ярма сердечников разбиваются на ряд элементов, размеры которых без внесения заметной погрешности можно выбрать значительно более крупными, чем в методе конечных разностей или конечных элементов. Нелинейные характеристики этих элементов определяют исходя из зависимостей B—f(H) соответствующих материалов. Так же, как и в других методах, магнитная проницаемость внутри отдельного элемента считается постоянной. Магнитное состояние элементов сердечников задается ориентировочно и уточняется при решении системы получившихся нелинейных уравнений методом Ньютона. Расчетная схема по методу проводимости зубцовых контуров при высокой точности воспроизведения поля, особенно в зоне зазора, имеет относительно невысокий порядок, что дает возможность расчета полей при переходных процессах в электрических машинах с учетом влияния зубчатости сердечников, дискретности структуры обмоток, насыщения, наведенных токов. Уравнения всех контуров записываются без дополнительных координатных преобразований.

Такая схема, напоминающая схему расчета методом конечных элементов, имеет свои особенности. Некоторые из элементов схемы, воспроизводящих проводимость воздушного зазора, непостоянны и рассчитаны заранее с помощью сеток методами конечных разностей, конечных элементов или аналитическим путем методами конформных преобразований. В память ЭВМ заложены данные этого расчета в виде аппроксимирующих кривых или таблиц. Зубцы и ярма сердечников разбиваются на ряд элементов, размеры которых без внесения заметной погрешности можно выбрать значительно более крупными, чем в методе конечных разностей или конечных элементов. Нелинейные характеристики этих элементов определяют, исходя из зависимостей В = /Я) соответствующих материалов. Так же как и в других методах, магнитная проницаемость внутри отдельного элемента считается постоянной. Магнитное состояние элементов сердечников задается ориентировочно и уточняется при решении системы полученных нелинейных уравнений методом Ньютона. Расчетная схема по методу проводимости зубцовых контуров при высокой точности воспроизведения поля, особенно в зоне зазора, имеет относительно невысокий порядок, что дает возможность расчета полей при переходных процессах в электрических машинах с учетом влияния зубчатости сердечников, дискретности структуры обмоток, насыщения и наведенных токов. Уравнения всех контуров записываются без дополнительных координатных преобразований.

Поскольку БСК непосредственно подключена к сети, то ее мощность считается постоянной, а мощность реактора зависит от его индуктивности. При этом получим выражения для мощности батареи конденсаторов и реактора:

причем /„ и (/з — U П0р измеряются при t/c=const. В данном подходе подвижность считается постоянной при напряженностях до 1 • 106В/см. Если напряженность поля будет больше, следует использовать формулу

пропускной способностью (емкостью) микровершин служит в качестве модели соединительной цепи БИС. Емкость микровершины равна количеству линий опорной решетки, принадлежащих данному каналу, за вычетом линий, которые не могут быть использованы данной микровершиной (например, запретные области в масштабе всего кристалла; запретные области внутри блоков, которые заданы при начальном размещении; линии уже проложенных трасс и т. д.). Емкость микровершины считается постоянной величиной в течение всего процесса распределения цепей по каналам и коррекции размещения микроэлементов.

2д1/щ — падение напряжения в двух щеточных контактах; по ГОСТ 183 — 66 величина Д(/щ считается постоянной, для угольных и графитовых щеток она принимается равной 1 в, для металло-угольных — 0,3 в.

вой цепей равными нулю. При этом электрическая сеть считается сетью бесконечной мощности и поэтому изменение режима работы электрической машины не влияет на изменение напряжения и частоты. Нагрев машины не влияет на температуру окружающей среды. Механическая нагрузка на валу обычно считается постоянной.

где еа — абсолютная диэлектрическая проницаемость. В изотропной среде еа — скалярная величина и, так же как коэффициент е, для большинства диэлектриков считается постоянной.

Полученные дифференциальные уравнения '' дают закон установления амплитуды U n фазы ф (13.14) па интервалах времени, кратных периоду колебаний2'. На протяжении каждого отдельного периода амплитуда считается постоянной, а фаза ф - линейно-нарастающей, т. с. па протяжении каждого периода напряжение считается гармоническим.

На основе этих соотношений и выражения. (2-3) можно установить, как будет меняться положение контрольной точки при изменении значений Qni31 и «шах- Пусть величина Qmax считается постоянной, а егшг.( уменьшается, тогда контрольная точка Ак будет перемещаться из исходного положения по прямой с наклоном —20 дБ/дек При вшах ™ 0 гармоническое вход-

Однако в тех случаях, когда исследуются установившиеся процессы и частота вращения считается практически постоянной и известной (co = const), электрическую машину описывают одним уравнением состояния. В дальнейшем ограничимся рассмотрением только такого случая.

Форма кривой напряжения. Напряжение, индуктированное в обмотке якоря при холостом ходе, по возможности должно быть синусоидальным. Согласно ГОСТу напряжение считается практически синусоидальным, если разность между ординатой действительной кривой напряжения и ординатой синусоиды в одной и той же точке для генератора мощностью до 1 MB-А не превышает 10%, а для генератора свыше 1 MB-А — 5% от амплитуды основной синусоиды, Чтобы получить кривую напряжения, близкую к синусоидальной, желательно иметь в машине приблизительно синусоидальное распре^ деление магнитного поля. Для этого в неявнополюсных машинах обмотку возбуждения распределяют так, чтобы были уменьшены амплитуды МДС высших гармоник (см. гл. 4). В явнополюсных машинах этого добиваются увеличением зазора под краями полюсных наконечников. Обмотку якоря выполняют распределенной (q =4— 6) с укороченным шагом (у — 0,8т). Чтобы исключить третьи гармоники тока и уменьшить потери мощности в машине, обмотку якоря в трехфазных генераторах соединяют по схеме Y. При этом будут отсутство-

Переходный процесс считается практически законченным

Если йу^5%, то форма кривой напряжения считается практически синусоидальной. При определении степени несинусоидальностп напряжения достаточно учесть низшие гармоники — по 13-ю включительно.

Если #2^1%, то система считается практически симметричной.

Режим работы генератора, при котором ток в обмотке якоря (статора) равен нулю, называется холостым ходом. При холостом ходе магнитный поток Ф0 создается только м. д. с. обмотки возбуждения. Этот поток, проходя через воздушный зазор, сцепляется с обмоткой якоря и при вращении индуктора наводит в каждой фазе обмотки якоря э. д. с. Форма кривой э. д. с., индуцированной в обмотке якоря при холостом ходе, должна быть возможно ближе к синусоиде. Напряжение (э. д. с.) считается практически синусоидальным, если разность между ординатой действительной кривой напряжения и ординатой идеальной синусоиды в одной и той же точке не превышает 5 % для генераторов мощностью выше 1000 кВ-А и 10% для генераторов мощностью от 10 до 1000 кВ-А. Для получения близкой к синусоидальной формы кривой напряжения (э. д. с.) необходимо, чтобы распределение магнитного потока по окружности статора генератора было близким к синусоидальному. Для этого в неявнополюсных машинах обмотку возбуждения распределяют таким образом по окружности сердечника ротора, чтобы снизились амплитуды м. д. с. высших гармоник. В явнополюсных машинах этого добиваются, увеличивая зазор по краям полюсных наконечников. Обмотку якоря трехфазных генераторов обычно соединяют звездой, так как при этом отсутствуют третьи гармоники тока и третьи гармоники линейных напряжений, а также уменьшаются потери мощности в машине.

Если fev^5%, то форма кривой напряжения считается практически синусоидальной. При определении степени несинусоидальности напряжения достаточно учесть высшие гармоники по 13-ю включительно;

Если ft2^l %, то система считается практически симметричной;

2 Волна считается практически прямоугольной, если длина ее фронта близка к нулю.

Согласно ГОСТ 183-55 кривая напряжения, э. д. с. или тока считается практически синусоидальной, если выраженное в процентах отношение корня квадратного из суммы квадратов амплитуд трех наибольших гармонических составляющих данной периодической кривой к амплитуде ее основной гармонической ( 12-1) оказывается не более 5% для машин и трансформаторов мощностью выше 1000 кет, т. е.

Трехфазная система напряжений или токов считается практически симметричной, если при разложении ее на системы векторов прямой и обратной последовательности оказывается, что величина векторов обратной последовательности не превышает 5% от величины векторов прямой последовательности.