Симметричных первичных

выполнение машин [имеет другой смысл, чем А в выражении (12.1)], а В — коэффициент, определяющий форму перегрузочной характеристики. Защиты действуют с меньшей выдержкой времени на развозбуждение, с несколько большей — на гашение поля и отключение. Необходимо отметить, что у современных регуляторов возбуждения генераторов предусматриваются устройства, ограничивающие форсировку возбуждения, которые таким образом косвенно выполняют защиту генераторов от больших симметричных перегрузок.

Для защиты от симметричных перегрузок статорной обмотки генераторов ограничиваются однофазной токовой защитой, действующей на сигнал. Ее первичный ток срабатывания определяется по выражению/с,3=&отс/пом,г/?в. Современные токовые реле могут выполняться с очень высоким ?в~0,99. В этом случае удается иметь /с,з~/ном,г. Выдержка времени, так же как и у сигнального органа защит обратной последовательности, принимается большей максимальных выдержек времени защит от КЗ в системе.

Токовые защиты от симметричных перегрузок. Простейшие схемы токовых защит даны на 14.7 и 14.8. Они осуществляются однофазными с использованием одного органа тока с ограниченно зависимой характеристикой выдержки времени ( 14.7) или измерительного органа тока, работающего на орган выдержки времени ( 14.8). Ток срабатывания защиты выбирается с учетом номиналь-' ного тока двигателя по выражению /с,з=&отс/Дв,ном/&в. При выборе выдержек времени должны учитываться два условия: предотвращение срабатывания при нормальном пуске или самозапуске и недопустимость перегрева обмоток выше определяемого тепловой характеристикой двигателя. Обычно эти требования оказываются между собой увязанными, так как за время нормальных пусков и самозапусков

14.7. Схема однофазной то- 14.8. Схема однофазной токовой защиты от симметричных ковой защиты от симметричных перегрузок с ограниченно-зависи- перегрузок с независимой харак-мой характеристикой выдержки теристикой выдержки времени времени

— от симметричных перегрузок 492

Дополнительно эти защиты используются как резервные к дифференциальным токовым защитам от внутренних многофазных к. з., а также для ликвидации к. з. в зоне у выключателя генератора, работающего на шины, не охваченной указанной защитой, С учетом того, что защита рассматривается как резервная при внутренних к. з., она присоединяется к ТТ, включаемым на выводы фаз к нейтрали. Как единственная от многофазных к. з. токовая защита применяется только на одиночно работающих генераторах мощностью, не превышающей 1 МВт [Л. 47]. Установившиеся токи внешних к. з., на которые реагируют токовые защиты, работающие с выдержкой времена, имеют тот же порядок, что и максимальные токи симметричных перегрузок. Однако при внешних к. з. защита должна по возможности быстро работать на отключение, а при перегрузках— на сигнал, или, если на отключение, то часто со значительно большим временем. Поэтому максимальная токовая защита, имеющая реле, включенные на полные токи фаз, для действия при внешних к. з., как правило, не используется. Исключением является, например, случай одиночно работающего генератора малой мощности (<: 1 МВт). Нашли применение токовые защиты с дополнительными пусковыми органами напряжения, токовые защиты обратной последовательности от несимметричных к. з., сочетаемые с первыми, работающими при К(3\ и дистанционные защиты. В отечественной практике дистанционные защиты пока распространения не получили, хотя для некоторых случаев могут представлять инте

Защиты (IT симметричных перегрузок, работающие с временем, зависящим от значения перегрузки. Токи в обмотках статора и ротора генератора связаны между собой достаточно сложными соотношениями, но с возрастанием одного увеличивается и второй, причем предельно допустимого по нагреву значения может в первую очередь достигать один из них: для б/очных генераторов — часто ток ротора. Поэтому защита от перегрузок, например, мощных турбогенераторов с непосредственным охлаждением проводников обмоток реагирует на ток ротора. Защита присеединяется в цепи возбуждения через трансформатор постоянного тока и выполняется промышленностью [Л. 282] по схеме, подобно принятой для защиты от недопустимых токов /2. При ее построении было приближенно принято [Л. 282], что допустимое время перегрузки обмотки ротора ^доп == Л/(/рот — В\2, где /рот — кратность тока ротора по отношению к его номинальному значению; А — постоянная, характеризующая выполнение машины; В — коэффициент, определяющий форму перегрузочной характеристики. Защита действует с двумя выдержками времени: меньшей — на развозбуждение и на ступень большей — на отключение. '

Защита от симметричных перегрузок, работающая с независимой характеристикой выдержки времени. Рассмотренная выше защита с зависимой характеристикой сложна по выполнению и еще недостаточно полно проверена в эксплуатации. Поэтому на практике часто применяется упрощенная защита, приведенная на 8-29. Она выполнена при помощи реле напряжения РН, включаемого параллельно обмотке ротора. Таким образом, ток в обмотке ротора /рот косвенно контролируется напряжением Upm на ее зажимах,

2/рот нс,м и что время срабатывания защиты t не должно превосходить /д,п, получаются времена t около нескольких десятков секунд (20—30 с). Защита, как и предыдущая, с меньшим временем действует на развозбуждение, а на ступень большим — на отключение автомата гашения поля или одновременно на отключение генератора. Необходимо также отметить, что у современных регуляторов возбуждения генераторов предусматриваются устройства ограничения форсировки возбуждения, которые предназначены также для защиты генераторов от недопустимых симметричных перегрузок.

токовую защиту от симметричных перегрузок обмотки статора (реле РТ14 и РВ29\, действующую на сигнал;

Аналогичные критерии имеются и для симметричных перегрузок [45]. При этом схемы устройств, их реализующих, подобны описанным ранее.

Напряжения и токи обмоток трехфазного трансформатора: при симметричных первичных линейных напряжениях

Электромагнитные процессы в трехфазных трансформаторах при симметричных первичных линейных напряжениях и симметричной нагрузке описываются в каждой из фаз уравнениями, схемой замещения и векторной диаграммой однофазного трансформатора, если ввести в них фазные величины и коэффициент трансформации k^ i —

Поэтому при симметричных первичных линейных напряжениях Ull( и сопротивлениях нагрузки фазные токи и напряжения получаются симметричными. Это позволяет использовать простые соотношения между линейными и фазными величинами (7Ф = /л; ?/ф = — С/л/1/"3 для звезды и ?/ф = Uя, /ф -- IJV 3 для треугольника) и применить для описания явлений в каждой из фаз уравнения, схему замещения и векторную диаграмму однофазного трансформатора (см. гл. 3), вводя в них фазные величины (фазные напряжения, фазные токи, фазные сопротивления) и коэффициент трансформации, определенный по отношению фазных напряжений или витков:

Появление токов нулевой последовательности (/„„ =? 0) приводит к смещению центра тяжести треугольника на расстояние Ё0 (из положения N в положение N0) и искажению симметрии фазных напряжений. В этом случае даже при симметричных первичных линейных напряжениях фазные напряжения получаются несимметричными U А ф U в =^= L/C-

При симметричных первичных линейных напряжениях напряжения и (А), О (В), О (о также симметричны и искажение симметрии связано с падениями напряжений от токов обратной последовательно-

Поэтому при симметричных первичных линейных напряжениях Ulit и сопротивлениях нагрузки фазные токи и напряжения получаются симметричными. Это позволяет использовать простые соотношения между линейными и фазными величинами (/ф = /л; ?/ф =

Появление токов нулевой последовательности (1„0 =т^0) приводит к смещению центра тяжести треугольника на расстояние Ё0 (из положения N в положение N0) и искажению симметрии фазных напряжений. В этом случае даже при им/з? симметричных первичных линей- '

Поскольку при заданных симметричных первичных линейных напряжениях фазные первичные напряжения также симметричны, искажение симметрии вторичных фазных напряжений из-за несимметрии токов получается сравнительно небольшим.

При симметричных первичных линейных напряжениях напряжения 0(А), 0(В), О (о также симметричны и искажение симметрии связано с падениями напряжений от токов обратной последовательно-

Следует отметить, что при симметричных первичных линейных напряжениях и несимметричной нагрузке трансформатора несимметрия вторичных фазных и линейных напряжений, согласно уравнениям (1.97) и (1.98), получается исключительно из-за раз-

На 1.48 по уравнениям (1.97), (1.92), (1.125), (1.128) построена векторная диаграмма при симметричных первичных линейных напряжениях и ZK—M» (*=0).

В трансформаторах со схемами соединения обмоток без нулевого провода составляющие нулевой последовательности в токах, напряжениях и ЭДС первичных и вторичных обмоток отсутствуют и несимметрия вторичных напряжений при симметричных первичных зависит только от сопротивления короткого замыкания. Так как сопротивление короткого замыкания трансформатора не зависит от схемы соединения его обмоток, то при несимметричной нагрузке все схемы соединения трансформатора без нулевого провода при любой конструкции магнитопровода равноценны в отношении искажения симметрии вторичных фазных и линейных напряжений.