Суммарную погрешность

Конечным результатом вентиляционного или гидравлического расчета систем охлаждения является определение номинального напора вентилятора или нагнетательного устройства, обеспечивающего номинальный расход охлаждающей среды УНОМ при расчетном суммарном сопротивлении всей схемы охлаждения Z у-.

При суммарном сопротивлении цепи КЗ более 3 (лг*р>3) получим

При коэффициенте передачи тока транзистора fou— = 100 и суммарном сопротивлении нагрузки около 1 кОм сопротивление со стороны входных выводов транзистора составляет более 100 кОм. Следовательно, эмиттерный повторитель способен обеспечивать сравнительно большое входное сопротивление.

По мере заряда конденсатора напряжение на нем возрастает, а на суммарном сопротивлении Rm—R падает по экспоненциальному закону с постоянной врем гни тсл = С(^вц + /?). Выходное напряжение цепи за время (t2 — ?i) уменьшается по экспоненциальному закону

падение напряжения на суммарном сопротивлении R^ = F было равно линейно-изменяющемуся напряжению Кис:

Сопротивление открытого канала одноступенчатого коммутатора вдвое меньше, чем в двухступенчатом коммутаторе. Однако в двухступенчатом коммутаторе существенно меньше погрешность от токов утечки закрытых ключей и меньше задержки, обусловленные перезарядом паразитных емкостей. Действительно, в одноступенчатом 64-канальном коммутаторе токи ! закрытых каналов проходят через сопротивление гот открытого канала, что приводит к смещению уровня сигнала на величину 63-I гот. В двухступенчатом коммутаторе подобное смещение вызывается падением напряжения от токов утечки семи закрытых каналов соответствующего переключателя первой ступени на сопротивлении открытого канала этой ступени, а также падением напряжения от токов утечки закрытых каналов второй ступени на суммарном сопротивлении открытых каналов первой и второй ступени. Так что для двухступенчатого коммутатора это смещение будет равно ^''ртгот+7'1уг*2-1гот=21 -1^,т' е- в 3 раза меньше, чем для одноступенчатого.

Конечным результатом вентиляционного или гидравлического расчета систем охлаждения является определение номинального напора вентилятора или нагнетательного устройства, обеспечивающего номинальный расход охлаждающей среды FHOM при расчетном суммарном сопротивлении всей схемы охлаждения Zj;:

и суммарном сопротивлении цепи КЗ более 3 (x*v > 3) имеем

Определяется ориентировочное число вертикальных заземлителей п при предварительно принятом коэффициенте использования К^ и необходимом суммарном сопротивлении RB из вертикальных электродов:

Пример определения теплового импульса в кабельной линии 10 к В при готк = 2 с; S6a3 = 32 МВ-А; U6 = 10,5 кВ; 16 = 1,75 кА; суммарном сопротивлении до точки КЗ **z = 0,2; r#s = 0,009.

* Здесь учтено действительное номинальное напряжение реактора, поскольку его сопротивление является преобладающим в суммарном сопротивлении схемы относительно точки К-1.

ИМС ОУ общего применения предназначены для построения узлов аппаратуры, имеющих суммарную погрешность не более 1%. Это наиболее широко распространенные ОУ, выпускаемые в большом количестве и различных типов. ИМС таких ОУ разрабатывают на основе биполярных и МДП-транзисторов, а также на основе их совместного применения. При этом наряду с биполярными транзисторами типа п-р-п применяют транзисторы типа р-п-р, которые используют как в режиме усиления, так и в режиме активной нагрузки. Тем самым обеспечивается устойчивая работа ОУ при малых и больших напряжениях питания с сохранением высокого коэффициента усиления.

ИМС прецизионных ОУ характеризуются большим коэффициентом усиления (более 105), малым напряжением смещения нуля (менее 0,5 мВ), малыми уровнями дрейфов и шумов, большим входным сопротивлением. Они предназначены для построения узлов измерительных устройств, обеспечивающих усиление без искажения слабых электрических сигналов, сопровождаемых значительным уровнем синфазных и температурных помех. Узлы, например масштабные усилители, реализованные на прецизионных ОУ, должны иметь суммарную погрешность не более 1%.

Ввиду разнообразия условий измерений и существенных значений методических погрешностей в термометрии погрешности средств измерений в целом не нормируются. Погрешности термопреобразователей и вторичных измерительных устройств нормируются в отдельности. При этом погрешность термопреобразователя нормируется лишь инструментальной составляющей. Потребитель сам должен оценить методическую погрешность термопреобразователя в конкретных условиях эксплуатации и суммарную погрешность измерения температуры.

Ввиду разнообразия условий измерений и существенных значений методических погрешностей в термометрии погрешности средств измерений в целом не нормируются. Погрешности термопреобразователей и вторичных измерительных устройств нормируются в отдельности. При этом погрешность термопреобразователя нормируется лишь инструментальной составляющей. Потребитель сам должен оценить методическую погрешность термопреобразователя в конкретных условиях эксплуатации и суммарную погрешность измерения температуры.

Приведенные характеристики оценивают общую суммарную погрешность изготовления, которую можно представить как погрешность, вызванную несколькими одновременно действующими факторами. Каждый фактор вызывает первичную погрешность, отличную от суммарной. Все первичные погрешности в зависимости от характера их проявления и методов учета делят на систематические постоянные, систематические закономерно изменяющиеся и случайные.

Вместо линейного сканирующего луча может быть использована следящая развертка по контуру контролируемого изделия [Л. 20-8]. Применение сканирующей развертки позволяет несколько уменьшить суммарную погрешность контроля.

8. Оцените суммарную погрешность прямых измерений частоты, если известно, что оценка СКО результата измерения, выполненного по семи наблюдениям, составила 12 Гц, а границы неисключениого остатка систематической погрешности 6= ±18 Гц, Р=0,95,

На работу измерительного прибора будут оказывать влияние изменения и нестабильности коэффициентов преобразования Д/С,, а также дрейф нуля и помехи, наводки Д?/<н- Оценим величину этих погрешностей, воспользовавшись методикой А. В. Фремке [36]. При этом будем рассматривать суммарную погрешность, т, §,

При Р/С» 1 погрешность от нестабильности цепи К уменьшается в (1+р/С) раз. Погрешность, обусловленная нестабильностью цепи обратной связи при этих условиях, почти полностью входит в суммарную погрешность. Следовательно, в прямой цепи можно использовать нестабильные активные преобразователи, например усилители, но при этом необходимо выполнение условия р/О1. Кроме того, необходимо, чтобы коэффициент обратного преобразования р имел высокую стабильность во времени.

При рассмотрении методов коррекции суммарную погрешность разделяют на три составляющие: аддитивную (погрешность нуля), мультипликативную (погрешность чувствительности) « погрешность от нелинейности, которая зависит от измеряемой величины нелинейно. Аддитивную составляющую можно обнаружить при измеряемой величине на входе измерительного прибора, равной нулю. Для обнаружения мультипликативной погрешности нужна образцовая мера или масштабный преобразователь. Коррекцию аддитивной погрешности называют установкой нуля, а коррекцию мультипликативной погрешности — калибровкой. Сначала производят установку нуля, а затем калибровку. Погрешности, как известно, можно скорректировать по результатам измерения без воздействия н<а измерительный прибор, введением поправки, а также обработкой результатов измерений, проведенных по специальной методике с целью уменьшения погрешностей.

где W"(f)—вторая производная по частоте спектральной плотности мощности, а полоса пропускания анализирующего фильтра, обеспечивающая минимальную суммарную погрешность, при усреднении интегратором и фильтром НЧ выражается соответственно формулами