Суммарное напряжение

Выражение (14.36) показывает, что частота токов, индуктируемых в роторе обратным полем, относительно высока - близка к удвоенной частоте сети. Для токов такой повышенной частоты индуктивное сопротивление ротора во много раз больше его активного сопротивления, вследствие чего токи, индуктируемые обратным полем, становятся почти чисто реактивными. Поле этих токов (см. 14.21) оказывает размагничивающее действие на поле, их индуктирующее, следовательно, на обратное поле двигателя. В результате при малых скольжениях Sj суммарное магнитное поле машины становится почти круговым и противодействующий момент обратного поля достаточно мал.

В дальнейшем схема 6.11, а была усовершенствована путем размещения на одном валу нескольких ЭДН с мно-говитковыми катушками обмотки статора и дисковым одновитковым коммутируемым ротором [6.12]. Суммарное магнитное поле возбуждения многократно пересекается

Выражение (14.36) показывает, что частота токов, индуктируемых в роторе обратным полем, относительно высока — близка к удвоенной частоте сети. Для токов такой повышенной частоты индуктивное сопротивление ротора во много раз больше его активного сопротивления, вследствие чего токи, индуктируемые обратным полем, становятся почти чисто реактивными. Поле этих токов (см. 14.21) оказывает размагничивающее действие на поле, их индуктирующее, следовательно, на обратное поле двигателя. В результате при малых скольжениях s, суммарное магнитное поле машины становится почти круговым и противодействующий момент обратного поля достаточно мал.

Выражение (14.36) показывает, что частота токов, индуктируемых в роторе обратным полем, относительно высока — близка к удвоенной частоте сети. Для токов такой повышенной частоты индуктивное сопротивление ротора во много раз больше его активного сопротивления, вследствие чего токи, индуктируемые обратным полем, становятся почти чисто реактивными. Поле этих токов (см. 14.21) оказывает размагничивающее действие на поле, их индуктирующее, следовательно, на обратное поле двигателя. В результате при малых скольжениях s^ суммарное магнитное поле машины становится почти круговым и противодействующий момент обратного поля достаточно мал.

Поток рассеяния Фа зависит от размеров полюсов, межполюсного окна и магнитных характеристик элементов магнитной цепи машины. На 4.9 приведена упрощенная схема замещения магнитной цепи яв-нополюсной синхронной машины. Для машин постоянного тока последующие выводы остаются такими же. Основной поток Ф и поток рассеивания Фа создаются одной и той же МДС обмотки возбуждения FB-Магнитные сопротивления путей этих потоков включены параллельно. Сопротивление потоку Ф определяется магнитными характеристиками воздушного зазора, зубцовых зон и ярма статора. Суммарное магнитное сопротивление этих участков ( 4.9) обозначено Л„. Сопротивление дня потока Фд, определяемое, в основном, магнитной характеристикой межполюсного пространства, обозначено Ra. Магнитные сопротивления стали полюсов и ярма ротора, общие для обоих потоков, на схеме не показаны.

Круглые обмоточные провода всыпной обмотки могут быть уложены в пазы произвольной конфигурации, поэтому размеры зубцовой зоны при всыпных обмотках выбирают таким образом, чтобы параллельные грани имели зубцы, а не пазы статора ( 8.29). Такие зубцы имеют постоянное, не изменяющееся с высотой зубца поперечное сечение, индукция в них также не изменяется, и магнитное напряжение зубцов с параллельными гранями оказывается меньше, чем магнитное напряжение трапецеидальных зубцов, при том же среднем значении индукции в них. Это объясняется отсутствием в зубцах с параллельными гранями участков с высокой индукцией, напряженность поля в которых резко возрастает из-за нелинейности магнитной характеристики стали, увеличивая суммарное магнитное напряжение зубцов.

лам данного параграфа магнитные напряжения участков цепи F,- необходимо уменьшить в 2 раза, а при определении намагничивающего тока (см. ниже) суммарное магнитное напряжение всей цепи соответственно увеличить в 2 раза. Окончательный результат от этого не меняется. Магнитное напряжение воздушного зазора, А,

На этом расчет магнитных напряжений участков магнитной цепи двигателя заканчивается. Суммарное магнитное напряжение магнитной цепи (на пару полюсов) , А,

При отсутствии управляющего тока ток в рабочей обмотке невелик (ii). Постоянный ток, подаваемый в управляющую цепь, создает постоянное магнитное поле с потокосцеплением Yo, которое накладывается на переменное магнитное поле. В результате суммарное магнитное поле увеличивается (ЧУ, что приводит к увеличению тока в рабочей цепи (г'2). Оказывается, что изменением

очень мала, когда намотка бифилярная и когда проводник намотан на тонкую изоляционную пластину. При бифилярной намотке проводник складывается вдвое, обе стороны получившейся длинной петли плотно прикладываются друг к другу, и такой сдвоенный провод наматывается на каркас ( 2.5). В результате токи, протекающие по двум соседним проводникам, направлены встречно и их суммарное магнитное поле практически равно нулю. Однако бифилярная обмотка, состоящая из

Если ферромагнитное тело поместить во внешнее магнитное поле, то под его воздействием произойдут изменения, в результате которых векторы намагниченности отдельных областей самопроизвольного намагничивания будут ориентированы в направлении внешнего поля. Индукция результирующего магнитного поля будет определяться как индукцией внешнего поля, так и магнитной индукцией отдельных доменов, т. е. результирующее значение индукции будет намного превышать ее начальное значение. Таким образом, суммарное магнитное поле значительно превысит внешнее поле.

Динамический диапазон усилителя Oy = 201g(f/2/f/2min), где [/2 — номинальное выходное напряжение, a t/2min — минимальное выходное напряжение, в а2тш раз превышающее суммарное напряжение шума ?/2шз и фона ?/2ф, равное U2n= К^22шл; + ^22Ф, т. е. f/2min=a2min К^22шг + ^22Ф- При этом динамический диапазон усилителя Z?y = 20 lg(t/2/f/2mIn) =20 lg([/2/C/2n—20 lg flanm.

Интересно отметить, что при ?iZ2—?22i=0 ток /3 = 0. Это объясняется тем, что оба источника по отношению друг к другу включены согласно (с одинаковой полярнортью); суммарное напряжение падает на последовательно соединенных элементах Zi и 7.^. Ясно, что если ?\/Ei=Zi/Z3, то разность потенциалов на зажимах Za равна нулю и ток в этом элементе отсутствует.

При этом минимальное сечение канала определяется их суммой. Когда суммарное напряжение достигает напряжения запирания:

Полученный результат нереален, так как напряжение питания положительно. Он означает, что транзистор работает в режиме насыщения, поскольку на эмиттерном и на коллекторном переходах присутствуют прямые напряжения. Переходы включены навстречу друг другу с примерно равными напряжениями, т.е. Е/БЭ« С/БК!> поэтому суммарное напряжение UK3= ?/вых«0. Ток /к в этом случае не может

Таким образом, суммарное напряжение на выходе составит 3,06 В. Важно отметить, что при R3->cc синфазная ошибка стремится к нулю.

Отметим, что питание ДУ осуществляется от двух источников, напряжения которых равны (по модулю) друг другу. Таким образом, суммарное напряжение питания ДУ равно 2Е. Использование второго источника (-Е) позволяет снизить потенциалы эмиттеров VT1 и VT2 до потенциала общей шины. Это дает возможность подавать сигналы на входы ДУ без введения дополнительных компенсирующих напряжений.

Суммарное напряжение на входе усилителя (точка А)

вания их перемычками. Тогда, если установленный экземпляр стабилитрона имеет максимальное (в пределах допуска) напряжение стабилизации, диоды закорачиваются. И, наоборот, если это напряжение минимально, диоды включаются последовательно со стабилитроном и падение напряжения на них суммируется с напряжением стабилизации. Так, если стабилитрон V3 выбран типа Д815А (^ст.ном = 5,6 В; Д?/ст.ном=±15%), то номинальное напряжение стабилизации лежит в диапазоне 4,76—6,44 В. Включив последовательно со стабилитроном два кремниевых диода типа Д242А с падением напряжения на каждом около 1 В, можно получить суммарное напряжение в пределах 6,44—6,76 В. Если напряжение стабилизации стабилитрона больше 50 В, то вместо диодов последовательно с ним включаются один или два стабилитрона с напряжением стабилизации, близким к величине допустимого разброса напряжения

где ист=Ек-\-Еси — суммарное напряжение стабилизации обоих стабилитронов.

= — 6 В, то суммарное напряжение на резисторах в цепи эмиттера ?/э=30 — 6 — 8= 16 В. Пренебрегая током /КБ0. получаем /Б = /к^= 1.10~'/50 = = 20 мкА. Следовательно, /э = /к---/Б=1-К>'02=1,02 мА = ж 1 мА. При /Су[<Ю справедлива приближенное равенство Ky^ — RJRa, где Ки — коэффициент усиления по напряжению, откуда R3 = RJ\KU\ = 8-10*/8= 1 кОм.

Все три цветоразностных сигнала поступают на управляющие электроды цветного кинескопа КЦ, который содержит три электронных прожектора. На электронный луч каждого прожектора воздействует суммарное напряжение яркостного и соответствующего цвето-разностного сигнала. В результате суммирования возникают сигналы трех цветоотделенных изображений