Суммарная реактивность

где L0, L — соответственно длина магистральной и распределительной части шинопровода, м ( 22); QK — мощность конденсаторов, квар; Q — суммарная реактивная мощность шинопровода, квар.

Из (7.37) следует, что qc(t) —суммарная реактивная мощность первой и высших гармоник.

Схемы параллельного включения реактора и нерегулируемой БСК в составе ИРМ приведены на 7.5. Суммарная реактивная мощность такой установки, состоящей из параллельно включенных емкости и регулируемой индуктивности, определяется выражением

где Qr2 — суммарное поступление реактивной мощности от ее источников (генераторов); Qns — суммарная реактивная нагрузка потребителей; Д(?л — суммарные потери реактивной мощности в линиях сети; AQTP — суммарные потери реактивной мощности в трансформаторах сети.

Наибольшая суммарная реактивная нагрузка предприятия, принимаемая для определения мощности КУ, равна

Суммарная реактивная мощность ВБК, найденная по формуле (8.10), распределяется между отдельными РП (или цеховыми ТП) пропорционально их нескомпенсированной реактивной нагрузке на шинах ? или 10 кВ и округляется до ближайшей стандартной мощности комплектных конденсаторных установок (ККУ). Установку ККУ в первую очередь следует предусматривать на РП с наибольшей нескомпенсированной реактивной нагрузкой (учитывая технические возможности размещения ККУ на РП). К каждой еекцяи РП рекомендуется подключать ККУ одинаковой мощности, но не менее 1000 квар. Если нескомпенсированная реактивная нагрузка секции РП не позволяет установить ККУ мощностью 1000 квар, то высоковольтные конденсаторные установки объединяют в группу и перемещают на более высокий уровень системы электроснабжения — на шины ГПП.

Пример 8.3. Определить место присоединения двух НБК к магистральному шинопроводу. На шинопроводе ШМА=1600 реактивная нагрузка до компенсации распределена в соответствии с 8.10. Реактивные нагрузки пролетов шинопровода даны в киловольт-амперах реактивных. Суммарная реактивная нагрузка трансформатора фм.тр=920 квар. Расчетная суммарная мощность комплектных конденсаторных установок в сети до 1 кВ составляет QH.K=700 квар (QH.Ki=300 и QH.K2 = 400 квар).

Суммарная реактивная мощность фильтров

Суммарная реактивная мощность всей цепи: Q=U^I sin (p = = 127 • 15 (- 0,725) = -1380 вар.

Суммарная реактивная мощность первой группы электродвигателей: Qsi =?sltgep,,oH = 20-0,932= 16,64 квар.

А103-4М* насосов 12НДс; Рг=Ру&= 400 -0,8 = 320 кВт, где К — коэффициент спроса, для насосов этого типа ^=0,8 (табл. 15.4). Мощности электродвигателей А103-4М насосов типа 12НДс: суммарная реактивная Q& = P^i^cpimt, = 320-0,445 =

то суммарная реактивность будет компенсирована и в линии наступит режим согласования. Согласование при этом будет иметь место лишь на строго расчетной длине волны. Аналогичным образом, используя при расчете уже не входные сопротивления, а входные проводимости, можно добиться согласования за счет включения параллельной шунтирующей реактивности.

Суммарная реактивность для определения тока прямой последовательности при однофазном коротком замыкании составляет: x(1)s = 2 (0,27 + 0,3n) + (0,11 + п— п2) = 0,65 + 1,6п — п2. Искомый минимум тока, очевидно, будет, когда х( \ достигнет своего

Суммарная реактивность для однофазного короткого замыкания

х29= 0,71+0,39= 1,1; xos=l,l//l,34 =0,605. Суммарная реактивность для однофазного короткого замыкания

х(1Д)д = 0,424//0,605 = 0,249 и суммарная реактивность для определения тока прямой последовательности

Суммарная реактивность со стороны системы до шин 6 кВ х1С = 0.064 + 0.04+0.091 = 0.195.

хв= Ш)'!1Г5"2 = Суммарная реактивность до места короткого замыкания:

Суммарная реактивность со стороны трансформатора будет:

При отключенном выключателе В суммарная реактивность схемы до точки К-1 составляет ^.= 49,5+39+40+36,4+66+70+318=

оба трансформатора. В этом случае суммарная реактивность цепи будет:

Суммарная реактивность со стороны ;истемы до шин 6 кв хе =0,064 + 0,04 + 0,091 =0,195.