Суммарный номинальный

Суммарный коэффициент магнитной Ян.п = Хш+Яу+ХкР (11-80)

Суммарный коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния обмотки статора

Эти два эффекта приводят к тому, что суммарный коэффициент передачи тока ах + а2 при возрастании приложенного к динисто-ру напряжения стремится к единице. Следует отметить, что че-тырехслойные структуры в отличие от транзисторов изготавливаются исключительно из кремния. Это объясняется тем, что у кремниевых приборов зависимость суммарного коэффициента передачи тока выражена более сильно, чем у германиевых. Кроме того, обратный ток у кремния меньше, чем у германия, а обратное напряжение выше. Это позволяет создавать кремниевые четырехслой-ные приборы с пониженной мощностью теплового рассеивания и с повышенным обратным" напряжением.

дезинтеграции объема показывает табл. 2.1. В ней приведены значения qv для двух-трех компоновочных уровней: при переходе от БИС к бескорпусной микросборке, от бескорпусной микросборки к корпусированной, от микросборки (корпусированной или бескорпусной) к ячейке. В таблице дан суммарный коэффициент дезинтеграции объема от уровня БИС до ячейки, равный произведению коэффициентов дезинтеграции на различных уровнях. Как видно из табл. 2.1, наименьшее значение qv получено для ячеек на металлической подложке, покрытой слоем диэлектрика с многослойной разводкой на полиимидной пленке и бескорпусными БИС.

Таким образом, из доупаривателя на выдержку в хранилище жидких отходов поступит 0,5 т/ч: 6 = 0,083 т/ч, или 83 кг/ч концентрата, а суммарный коэффициент упаривания в выпарной установке составит 10 т/ч : 0,083 т/ч=120. Эта величина соответствует произведению коэффициентов упаривания основного аппарата и доупаривателя: 20X6=120. Для хранения кубового остатка, выводимого из доупаривателя за 35 000 ч (около пяти лет) работы аппарата, объем хранилища жидких отходов должен составить 0,083 т/чХ35000 = 2500 MS.

Суммарный коэффициент сглаживания П-образного фильтра можно представить выражением s = SjS2> гДе $\ — коэффициент сглаживания С-фильтра; $2 — коэффициент сглаживания Г-фильтра.

Изменение степени заполнения глубоких уровни электронами может происходить из-за фотоионизации глубоки* ловушек, т. е. вследствие оптических переходов между глубокими уровнями и зоной проводимости или валентной зоной. В этом с/учае вводят коэффициенты испускания электронов е°п и дырок e°f при оптических переходах. Тогда суммарный коэффициент испускания равен еп +

где Rs — суммарный коэффициент отражения, обусловленный обеими границами плоскопараллельного образца (без учета интерференции).

Коэффициент пропускания и суммарный коэффициент отражения образца связаны с коэффициентом однократного отражения и показателем преломления следующим образом:

Основные обозначения, принятые в программе: F — частота сети; М4 — влажность окружающей среды; U(K) — напряжения обмоток; U8(K) — испытательное напряжение обмоток; 1(К) — токи обмоток; 19 — ток холостого хода; Р, Р1 — потери в меди и удельные потери в сердечнике; Р2 — суммарная мощность вторичных обмоток; N4 — расчетный к. п. д.; N4(K)— номера обмоток в порядке их размещения; N8 — внутреннее число витков обмотки; N9 — наружное число витков обмотки; М2, МЗ — код марки и толщина стальной ленты; Kl, K2 — коэффициенты заполнения окна и стали магнитопровода; К8, К9 — коэффициенты выпучивания обмотки и укладки провода; В — толщина магнитопровода; В1 — магнитная индукция; В2 — плотность тока; В4(К) — фактическая плотность тока в обмотке; S — произведение SCTSOK; SI — поверхность охлаждения обмотки; S3(K) — стандартное сечение провода обмотки; D(K), D2(K) — стандартные диаметры проводов обмоток без изоляции и с изоляцией; D8, D9 — внутренний и наружный диаметры магнитопровода; L — средняя длина магнитной силовой линии; L2(K) — средняя длина витка обмотки; L3 — суммарный коэффициент теплоотдачи; L8, L9 — радиальные размеры обмоток по внутреннему и наружному диаметрам; G — масса магнитопровода; VI, V2 — падения напряжений в первичной и вторичных обмотках; G(K) — масса одного метра провода; W1(K), W(K) — число витков в обмотке без коррекции по падению напряжения и с коррекцией; И1 — толщина изоляции магнитопровода; И2 — эффективная высота кольца; И4 — толщина наружной изоляции; И5(К) — толщина междуобмоточной изоляции; R2, 12 — размеры трансформатора; Т — температура окружающей среды; Q2 — среднеобъемное превышение температуры.

чим: N — число ответвлений в системе; п — номер данного ответвления; F — площадь сечения (в дальнейшем — сечение) одного ответвления; 5 — сечение питающего канала; vn — скорость среды в ответвлении n; wn — скорость среды в питающем канале перед ответвлением п; уср — средняя скорость в ответвлениях; даср — средняя скорость в питающем канале; / — длина ответвления; L — длина питающего канала; L0 — шаг питающего канала (расстояние между ответвлениями); d — гидравлический диаметр ответвления: D — гидравлический диаметр питающего канала; >,d — коэффициент трения ответвления; К — коэффициент трения питающего канала; 2 — суммарный коэффициент местного сопротивления ответвления; ? — коэффициент местного сопротивления питающего канала; ?о — коэффициент сопротивления питающего канала на одном шаге; f = F/S— отношение сечений одного ответвления и питающего канала; s* — S/(FN)—отношение сечения питающего канала к суммарному сечению всех ответвлений.

где /н2— суммарный номинальный ток всех источников питания, отнесенный к напряжению UH того участка, на котором произошло к. з.,

Суммарный номинальный ток двигателей 2/н = 99 А. Проводка выполнена проводом АПР-500 в тонкостенной трубе.

Влияние асинхронных двигателей, подключенных непосредственно к месту КЗ, можно ориентировочно учесть увеличением значения /к.з на 4/дв (/дв —суммарный номинальный ток двигателей). При этом /к.з увеличивается не более чем на 10%. Ударный ток трехфазного КЗ определяется по формуле

где /Сном •• ? К<нои — суммарный номинальный коэффициент преобра-

где /Сном «= S ^'нон — суммарный номинальный коэффициент преобра-

Суммарный номинальный ток генераторов, допустимый по их предельному нагреву, составляет 38 кА. Таким образом, располагая установленной мощностью агрегатов в 700 МВт, станция не может при coscp = 0,8 развивать мощность более 600 МВт. Если же потребители электроэнергии повысят коэффициент мощности до 0,9, то при той же потребляемой предприятиями мощности ток нагрузки генераторов

где 1яЕ = ShS \3Ucp- суммарный номинальный ток генераторов, приведенный к напряжению Ucp той ступени, где рассматривается короткое замыкание. При храсч > 3, очевидно,

Суммарный номинальный ток, приведенный к стороне 230 кв,

где IhS = 2,26 ка - суммарный номинальный ток, приведенный к стороне 115 кв.

j hS —суммарный номинальный ток генераторов, приведенный к напряжению той ступени, где рассматривается короткое замыкание;

375 где суммарный номинальный ток генераторов станции 1Н =-р=------= 2\ка