Существенно затрудняет

Суммарный периметр структуры резко увеличивается при незначительном уменьшении площади эмиттерного д-р-перехода и допустимая плотность тока многоэмиттерного транзистора, а следовательно, и его мощность, существенно увеличиваются. Периметр каждого квадратика эмиттера составляет несколько десятков микрометров, общее число их достигает нескольких сотен. Все или группы эмиттеров имеют общие выводы. В настоящее время наиболее современными следует считать многоэмиттерные транзисторы пленарного типа.

Продольное расположение турбоагрегатов ( 12.4) принимают только в тех случаях, когда габариты котла таковы, что при поперечном расположении турбин между ними образуются очень большие разрывы и пролет машинного зала (расстояние между рядами колонн) резко возрастает. При этом объем машинного зал а растет и существенно увеличиваются затраты на строительную часть электростанции, которые могут превысить экономию эксплуатационных издержек и капитальных вложений в трубопроводы, связывающие котел и турбину, возникающую при переходе от продольного к поперетому варианту расположения турбин.

Следует заметить, что при этих приближенных вычислениях не учитывают знак напряжения ?/вых, который для данной инвертирующей схемы отрицателен. Подобным же образом можно показать, что и схема 76, б логарифмирует (и инвертирует полярность!) входной сигнал. Реальные логарифмические преобразователи (выпускаемые в широком ассортименте в интегральном исполнении) имеют существенно более сложные схемы, в которых обычно используются дифференциальные пары логарифмирующих транзисторов, дополнительные компенсирующие транзисторы и терморезисторы, вследствие чего существенно увеличиваются динамический диапазон и стабильность работы, а также уменьшается погрешность логарифмирования — до нескольких десятых долей процента. При этом полярности входных напряжений могут быть любыми.

При намотке провода на ребро в обмотках с осевым направлением потока рассеяния существенно увеличиваются добавочные потери, вызываемые вихревыми токами, чем также ограничивается наибольший размер сечения провода Ь. В наиболее распространенной цилиндрической обмотке из прямоугольного провода стремятся выбрать радиальный размер провода так, чтобы добавочные потери не превысили 5% основных электрических потерь. В некоторых, сравнительно редких случаях допускают добавочные потери до 10%.

зависимость указанных комплексов настолько мала, что ею можно пренебречь, принимая при расчете параметры газов для приблизительно ожидаемой температуры. Например, величина комплекса Л2 для воздуха в диапазоне температур от 0 до 100° С изменяется от 4,51 до 4, 15, что составляет всего 9%. Для жидкостей указанные комплексы с повышением температуры существенно увеличиваются. Для примера на 1.29 показаны зависимости комплекса A.z = (рЧро^Д2'88/ /т)д)°'а8 от температуры для трансформаторного масла (/) и воздуха (2).

Во время профилактических испытаний изоляции трансформаторов в эксплуатации проводятся те же измерения, что и при первом включении трансформатора в работу. Однако в связи с тем, что во время эксплуатации трансформатора неминуемо некоторое увлажнение его изоляции, допустимые значения tg б существенно увеличиваются (табл. 11-6), особенно при высоких температурах.

к единице и совпадают с обмоточными коэффициентами для основной гармонической (kpv = kpl; kyv = kyl), но и потому, что эти гармонические поля существенно увеличиваются из-за влияния зубчатости статора. Коэффициент влияния зубчатости Cv при открытых пазах на статоре может достигать 3—4 (см. § 25-6).

должна быть отрицательной. В таком звене нельзя получить частоту, при которой затухание бесконечно. Следовательно, фильтр теряет свою основную особенность. Однако при этом существенно увеличиваются возможности использования фильтра в качестве линии задержки.

Из этих выражений видно, что в двухкаскадном стабилизаторе существенно увеличиваются значения Ка и KnU, в то же время значения Лвых и Кп! определяются только вторым стабилизатором и почти не зависят от первого.

При этом необходимо учитывать, что потери активной мощности СД в режиме перевозбуждения существенно увеличиваются по сравнению с потерями в режиме недо-возбуждения или при работе с коэффициентом мощности, равным единице. По этой причине установка БК в ряде случаев может оказаться более экономичной (по приведенным затратам), чем использование СД для генерации реактивной мощности. Для генерации реактивной мощности в нормальных режимах невыгодно использовать тихоходные СД и СД малой мощности.

Вентиляторы установок кондиционирования. Особенностью механизмов вентиляторов является большой момент инерции вращающихся частей по сравнению с собственным моментом инерции приводного двигателя. По этой причине возникают затяжные пусковые режимы (от нескольких до десятков секунд), характеризующиеся повышенными динамическими усилиями в механических передачах и значительным шумом, связанными с резонансными явлениями из-за упругих деформаций и проскальзывания клиноремсиных передач. В рассматриваемых установках пусковые режимы настолько неблагоприятны, что при нескольких пусках подряд двигатели выходят из строя из-за перегрева статорных обмоток. Неблагоприятные условия эксплуатации создаются и из-за повышенного напряжения на питающей линии в ночное время, вследствие чего существенно увеличиваются потери в двигателе и его нагрев.

Интегральный усилитель представляет собой законченный функциональный блок, изготовленный в одном корпусе, и в его принципиальной схеме недопустимы какие-либо изменения, не предусмотренные в описании ИМС. В большинстве случаев отпадает необходимость в расчете, сборке и настройке отдельных каскадов. На первый .план выдвигается разработка сложной электронной аппаратуры, специальных усилителей с применением готовых унифицированных узлов. Зная принципы построения усилительных каскадов на дискретных элементах и основные способы введения ОС, можно понять смысл построения и работу любой микросхемы. Однако отсутствие данных о многих компонентах ИМС в отсутствие предлагаемых схем включения с рекомендуемыми номиналами существенно затрудняет проектирование радиоаппаратуры на ИМС, вынуждает обращаться к дополнительным экспериментам.

скорость его развития и существенно затрудняет условия тушения. На уровень пожарной опасности люминесцентных светильников оказывает существенное влияние качество их пускорегулирующей аппаратуры, особенно тех светильников, которые включены в систему так называемого дежурного освещения объектов. Как правило, вследствие отключения в ночное время основной нагрузки, светильники дежурного освещения находятся под напряжением, превышающим на 5—10 % их номинальное значение. Это обстоятельство в сочетании с плохим качеством ПРА, а также несовершенство конструкции элементов ламподержателей приводит часто к перегреву элементов светильника.

Полученные соотношения останутся без изменения и в том случае, если ротор мы будем вращать навстречу потоку Фт. Однако в генераторе с возбуждением на статоре это не рекомендуется, так как вызывает возрастание потерь в стали ротора и существенно затрудняет условия коммутации генератора.

Если последовательно с рабочей обмоткой wp управляемого дросселя ( 22-44) включить нагрузку и питать рабочую цепь от источника переменного напряжения, то можно регулировать ток и мощность нагрузки, изменяя ток управления. Такое устройство называют простейшим магнитным усилителем. Однако в этом случае и ток и напряжение на рабочей обмотке несинусоидальные, что существенно затрудняет анализ и расчет усилителя. В первом приближении для эквивалентных синусоид и, например, активной нагрузки ток

Наличие в правой части уравнения (23-14) периодической функции времени существенно затрудняет решение задачи. Применение кусочно-линейной аппроксимации характеристики катушки требует очень большой вычислительной работы, так как приходится на протяжении нескольких периодов несколько раз за период (не менее шести) «сшивать» решения, определяя постоянные из трансцендентных уравнений.

Наиболее распространенный в настоящее Бремя метод получения уравнений электромеханических систем основан на непосредственном применении законов механики, электротехники, гидравлики и т. п. Этот метод требует детального знакомства с физической природой .различных процессов и явлений, имеющих место в системах и их элементах, и не позволяет обнаружить особенности системы, связанные с ее структурой. Отсутствие единого и IB какой-то мере формального аппарата для получения уравнений существенно затрудняет использование указанного метода при анализе сложных систем, состоящих из физически разнородных компонент.

Следует отметить, что намагниченность ,/ характеризует состояние ферромагнетика при намагничивании, магнитная же индукция В — силовое воздействие магнитного ноля на ток или свойство переменного магнитного поля возбуждать электрическое поле. Отношение магнитной индукции В к напряженности поля Я, т. е. магнитная проницаемость ца, для ферромагнетиков имеет большое значение и непостоянна, что существенно затрудняет расчеты. Так как зависимость В(Н) для ферромагнетиков нельзя точно описать аналитически, то для каждого ферро-

циями р, что существенно затрудняет анализ. Упрощение может быть достигнуто при переходе к новой переменной г, связанной с р соотношением

При математическом описании дискретных последовательностей, а также цепей большую роль играет функция ерТ. Изображения по Лапласу временнйх процессов, а также передаточные функции цепей, в которые входит функция ерГ, оказываются трансцендентными функциями р, что существенно затрудняет анализ. Его можно упростить при переходе к новой переменной г, связанной с р соотношением

Отсутствие достоверных достаточно полных современных данных не позволяет провести детальное сравнение по всем важнейшим показателям, в том числе дифференцированным по частотам и исполнению, и существенно затрудняет разработку прогрессивной технической и технологической документации на уровне мировых аналогов настоящего времени..

При плавке в гарнисаже имеют место все основные особенности, рассмотренные применительно к плавке в охлаждаемом тигле. Однако адсорбированный слой на границе гарнисажа и расплава может образоваться только при достаточно низкой температуре поверхности гарнисажа. Следует также учитывать нестабильность толщины гарнисажа, обычно имеющую место в практике. Это особенно существенно, поскольку в силу описанной ориентации вектора градиента температуры в гарнисаж диффундируют отдельные компоненты и примеси из расплава. При повторных плавках концентрация их в гарнисаже возрастает. В момент утоньшения гарнисажа обогащенный этими добавками его поверхностный слой растворяется в ванне. Описанное явление существенно затрудняет обеспечение однородности плавок по чистоте в гарнисажных печах.