Сопротивление срабатывания

где Ё0 — напряжение при холостом ходе; U — напряжение, соответствующее току нагрузки /а; га—активное сопротивление фазы якоря; .vc=*6 + *ad— синхронное сопротивление, состоящее из индуктивного сопротивления рассеяния (Хб) и индуктивного сопротивления реакции якоря (x&d)

где ?0 — напряжение при холостом ходе; if — напряжение, соответствующее току нагрузки /, ; га — активное сопротивление фазы якоря; хс = х6 + х^ — синхронное сопротивление, состоящее из индуктивного сопротивления рассеяния (д:6) и индуктивного сопротивления реакции якоря (х^).

Выведем условие лавинного переключения транзистора в блокинг-генераторе. Пренебрегая паразитными параметрами импульсного трансформатора, заменим его индуктивным элементом намагничивания LM. Ток намагничивания / в этом элементе при переключении практически не изменяется, оставаясь равным нулю. Выходную цепь «коллектор — эмиттер» транзистора Т, находящегося в активном режиме, можно заменить генератором тока AiK- Нагрузкой базовой обмотки трансформатора Тр является суммарное сопротивление, состоящее из сопротивления гвха транзистора Т и сопротивления Re- При пересчете суммарного сопротивления гвх а -f R6 в цепь коллекторной обмотки получаем RQ = (R6 + гвх а)/п2 к Яб/"2*

Выведем условие лавинного переключения транзистора в бло-кинг-генераторе. Пренебрегая паразитными параметрами импульсного трансформатора, заменим его индуктивностью намагничивания LM. Ток намагничивания / в этой индуктивности при переключении практически не изменяется, оставаясь равным нулю. Выходную цепь «коллектор — эмиттер» транзистора Т, находящегося в активном режиме, можно заменить генератором тока At'K. Нагрузкой базовой обмотки трансформатора Тр является суммарное сопротивление, состоящее и; сопротивления г,,х а транзистора Т и сопротивления Rfl. При пересчете суммарного сопротивления гк-л а + ^6 в цепь коллекторной обмотки получаем RQ =

Таким образом, генератор пилообразного тока работает на известную нагрузку — отклоняющие катушки. Эта нагрузка имеет индуктивный характер и является составной частью генератора. Обеспечить линейное перемещение луча можно только в том случае, ко:тда параметры отклоняющих катушек известны. Эквивалентная схема пары отклоняющих катушек показана на 6.23, где L — индуктивность катушек; г — суммарное активное сопротивление катушек; С — эквивалентная паразитная емкость, обусловленная наличием межвитковых емкостей катушек; К — шунтирующее сопротивление, состоящее из параллельно включенных сопротивлений утечки между выводами катушек и внешнего сопротивления, задающего закон изменения тока в катушке во время обратного хода. Задача сводится к тому, чтобы в индуктивности L получить линейно нарастающий ток. Существует два пути решения этой задачи. Первый состоит в том, чтобы на катушки подать импульс напряжения от генератора не пряжения с малым выходным сопротивлением. Форма этого напряжения должна быть такой, чтобы составляющая iL в схеме 6.23 носила линейно нарастающий характер. Второй Рис- 6-23 путь состоит в том, чтобы отклоняющая система подключалась к выходу генератора тока — источнику сигналов с большим выходным сопротивлением. В этом случае накладываются жесткие требования на форму импульса тока, подающегося на отклоняющие катушки.

Таким образом, генератор пилообразного тока работает на известную нагрузку — отклоняющие катушки. Эта нагрузка имеет индуктивный характер и является составной частью генератора. Обеспечить линейное перемещение луча можно только в том случае, когда параметры отклоняющих катушек известны. Эквивалентная схема пары отклоняющих катушек показана на 6.23, где L — индуктивность катушек; г— суммарное активное сопротивление катушек; С — эквивалентная паразитная емкость, обусловленная наличием межвитковых емкостей катушек; R — шунтирующее сопротивление, состоящее из параллельно включенных сопротивлений утечки между выводами катушек и внешнего сопротивления, задающего закон изменения тока в катушке во время обратного хода. Задача сводится к тому, чтобы в индуктивности L получить линейно нарастающий ток. Существует два пути решения этой задачи. Первый состоит в том, чтобы на катушки подать импульс напряжения от генератора напряжения с малым выходным сопротивлением. Форма этого напряжения должна быть такой, чтобы составляющая i, в схеме 6.23

четырехзажимное сопротивление, состоящее из двух массивных медных или латунных наконечников с болтами для подключения токоподводящих шин или проводов и впаянных между наконечниками серебряным припоем манганиновых пластин (или стержней), образующих сопротивление шунта. Измерительный прибор подключается к так называемым «потенциальным» зажимам, между которыми точно подогнано номинальное значение сопротивления шунта.

бис будет включено сопротивление, состоящее из последовательно соединенных двух лучей звезды, общее сопротивление которых равно гь + гс.

Обычно в месте замыкания образуется некоторое переходное сопротивление, состоящее из сопротивления возникшей электрической дуги и сопротивлений прочих элементов пути тока от одной фазы к другой или от фазы на "землю. Электрическая дуга возникает или с самого начала происшедшего повреждения как, например, при перекрытии или пробое изоляции, или через некоторое время, когда перегорит элемент, вызвавший замыкание. При замыканиях между фазами переходное сопротивление определяется главным образом сопротивлением электрической дуги.

Расчет заземления. Сопротивлением заземляющего устройства называется суммарное сопротивление, состоящее из сопротивления заземлителя и сопротивления заземляющих проводников:

Для расчетов в относительных значениях и обобщения выводов удобно пользоваться понятием «номинальное сопротивление статора». Номинальным сопротивлением статора синхронного двигателя будем называть такое полное сопротивление, состоящее из внутреннего и внешнего, которое при номинальном напряжении сети определяет номинальный ток статора.

в. Сопротивление срабатывания регулируется в пределах 0,1—8 Ом на фазу при номинальном вторичном напряжении 100 В и в пределах 0,22—17,6 Ом на •фазу при номинальном вторичном напряжении 220 В.

Для реле сопротивления первой и второй ступеней дистанционной защиты при их проектировании необходимо задать минимальный ток точной работы /т.р.Мин, при котором сопротивление срабатывания реле снижается по сравнению с уставкой меньше чем, на 10%. С точки зрения надежного срабатывания защиты при малых токах удаленных к. з. желательно по возможности снизить зна-

где Zy — сопротивление срабатывания (уставка) реле.

•5) диапазоны уставок и точность регулирования уставки. Под уставкой в данном случае понимается сопротивление срабатывания при фм.ч {для реле полного сопротивления — радиус характеристической окружности);

Первичное сопротивление срабатывания I ступени защиты ZJ 3 =klm(.Zctg$l. Приведенные соображения могут быть использованы и для определения Z''3 [И].

роны генераторного напряжения трансформаторов секции, имеющих дифференциальные токовые защиты. Сопротивление срабатывания отстраивается от минимального сопротивления Z3 „in на зажимах при КЗ за сосредоточенными

используется одноступенчатая дистанционная защита, включаемая на разность токов двух фаз со стороны выводов к нейтрали и соответствующее им междуфазное напряжение на выводах ( 12.25). Современная элементная база дает возможность выполнять такую защиту достаточно компактной, а по чувствительности лучшей, чем рассмотренная выше токовая защита с дополнительным пуском по напряжению. Характеристики срабатывания выбираются с учетом тех же соображений, что и характеристики последних (III) ступеней дистанционных защит (см. гл.6). В частности, сопротивление срабатывания защиты с реле, имеющим круговую характеристику, определяется по выражению ZC3=

где ZyCTmin — сопротивление срабатывания реле при всех витках на автотрансформаторе напряжения для выбранной отпайки на трансреакторе (берется из заводского протокола испытания реле или заводской информации).

Переключение зон в схеме защиты осуществляет специальное промежуточное реле с временем на отпадание 0,1—0,14 с. Это реле своими контактами, которые отрегулированы на безразрывное переключение, переключает отпайки на трансреакторе. Сопротивление срабатывания, Ом, определяется по формуле

8. Как уже указано в п. 7, оценка необходимости быстродействия основной защиты от междуфазных КЗ производится на основании уровней остаточных напряжений на шинах электростанций и подстанций при трехфазных КЗ. При этом возможны два характерных случая. 1. Если при замыкании в любой точке линии значение ^(3)ОСт на шинах электростанции или основной подстанции меньше 0,6 ?/„ом, то для этой линии необходимо применение основной защиты, действующей без выдержки времени. 2. В случае, если ?/(3)ост<0,6 /7ном — при коротких замыканиях только на части линии, применяются многоступенчатые защиты. Так, если необходимая зона действия защиты без выдержки времени меньше 85 % длины защищаемой линии, то для нее можно использовать трехступенчатую дистанционную защиту, первая ступень которой имеет сопротивление срабатывания 0,85 Zn и действует без выдержки времени. Если на линии установлены БАПВ или ОАПВ, то для нее необходимо применение защиты, действующей без выдержки времени при КЗ в любой точке линии.

Для предотвращения ложных срабатываний защиты при качаниях применяют специальные устройства (§ 4-29). Поэтому первичное сопротивление срабатывания г' з определяется, исходя только из условия отстройки от к. з. в начале предыдущих элементов (линий, трансформаторов, автотрансформаторов — точки KI и Л'2 на 4-4), по выражению