Существенному увеличению

Если хотя бы для одной ветви равенство (1.10) не выполняется, то такую цепь называют нелинейной. Примером нелинейного элемента может служить двухполюсник, для которого i = Au2, где А — постоянный коэффициент. Когда и = аи\-\-Ьи->, ток i = A(azu2i + + b2u.22 + 2abuiUz) помимо квадратичных слагаемых содержит перекрестное слагаемое, пропорциональное произведению u\uz. Таким образом, в нелинейном элементе наблюдается взаимодействие двух напряжений. Это приводит к существенному усложнению анализа таких цепей.

При «жестких» требованиях к частотным характеристикам (малая переходная область между полосами пропу:кания и непропускания и большая величина рабочего ослабления в полосе непропускания) порядок фильтра т может получиться очень большим даже в случае применения полинома Чебышева. Это приведет к существенному усложнению фильтра и к излишнему «расходу» элементов.

Третья часть имеет наименование «Теория нелинейных электрических и магнитных цепей». В ней излагаются свойства нелинейных электрических и магнитных цепей и методы расчета происходящих в них процессов. Параметры таких цепей зависят от тока, напряжения или магнитного потока, и это приводит к существенному усложнению математического анализа процессов в этих цепях. Вместе с тем эти вопросы имеют большое значение в связи с широким использованием элементов цепи с нелинейными характеристиками в современных устройствах.

Опорные импульсы напряжения — это импульсы прямоугольной формы, синхронные с входными и равные им по длительности. В рассматриваемом случае использование опорных импульсов не вызывает затруднений, так как пилообразные напряжения ux(t) и uy(t) получают из последовательности прямоугольных импульсов, которая и может использоваться в качестве опорной. Однако в общем случае получение опорного напряжения может привести к существенному усложнению устройства — потребуемся дополнительный формирователь прямоугольных импульсов из входных.

Опорные импульсы напряжения — это импульсы прямоугольной формы, синхронные с входными импульсами и равные им по длительности. В рассматриваемом случае использование опорных импульсов не вызывает затруднений, так как пилообразные напряжения их (/) и иу (t) получают из последовательности прямоугольных импульсов, которая и может использоваться в качестве опорной. Однако в общем случае получение опорного напряжения может привести к существенному усложнению устройства — потребуется дополнительный формирователь прямоугольных импульсов из входных.

Вычисление данных, необходимых для наведения артиллерийской установки, и учет поправок (кроме сноса снаряда ветром) в сферической системе координат могут быть сделаны вполне удовлетворительно. Эта система содержит две координаты (еу, Dy), определяющие положение упрежденной точки в плоскости стрельбы и необходимые для вычисления баллистических величин. Третья координата 3У необходима для горизонтального наведения орудия. Снос снаряда ветром в этой системе координат можно учесть, но это приведет к существенному усложнению прибора.

задаваемая генератором тактовых импульсов и соизмеримая с быстродействием элементной базы. Однако это достигается благодаря существенному усложнению схем,л ПНК (по сравнению со схемой на 3.41), которое заключено в устройстве управления.

Эти особенности развития ЕЭЭС приводят к существенному усложнению проблемы исследования и обеспечения ее надежности: 1) повышение "связности" ЕЭЭС заставляет при формировании решений по обеспечению надежности во многих случаях рассматривать систему в целом, а не отдельные ее части; 2) серьезно усложняется проблема оптимального резервирования в ЕЭЭС, когда на первое место выступают задача выбора не величины резерва генерирующей мощности, а определения ее структуры, характеризуемой различной маневренностью, и задача размещения резерва в системе и его рационального использования; 3) повышение вероятности каскадного развития аварий серьезно ставит проблему живучести ЕЭЭС; 4) возникает необходимость исследования длительных переходных процессов (измеряемых десятками секунд и даже минутами); 5) одной из важнейших в обеспечении надежности ЕЭСС становится задача совершенствования ее системы управления и прежде всего противоаварииного управления [91].

Параметры нелинейных цепей зависят от тока, напряжения или магнитного потока, и это приводит к существенному усложнению математических моделей нелинейных элементов и методов анализа процессов в нелинейных цепях. Кроме того, эти вопросы имеют большое значение в связи с широким использованием элементов цепей с нелинейными характеристиками в современных устройствах.

Третья часть имеет наименование «Теория нелинейных электрических и магнитных цепей». В ней излагаются свойства нелинейных электрических и магнитных цепей и методы расчета происходящих в них процессов. Параметры таких цепей зависят от тока, напряжения или магнитного потока, и это приводит к существенному усложнению математического анализа процессов в этих цепях. Вместе с тем эти вопросы имеют большое значение в связи с широким использованием элементов цепей с нелинейными характеристиками в современных устройствах.

К синхронным двигателям с массивным ротором относятся двигатели серий СТМ, СТД с номинальной частотой вращения 3000 с"1. СДМП получили широкое распространение, в частности, в качестве приводов магистральных насосов и газовых компрессоров. В отличие от двигателей с шихтованным ротором, имеющих сосредоточенную демпферную обмотку, у СДМР ротор представляет собой единую стальную поковку с выфрезерованными пазами для обмотки возбуждения и система демпферных контуров распределена по всей бочке ротора. Наличие мощной демпферной системы, распределенной в массивном роторе, значительно улучшает пусковые характеристики турбодвигателей, однако приводит к существенному усложнению расчетов параметров и пусковых характеристик двигателей. Пуск СДМР осуществляется в основном от полного (иногда сниженного) напряжения при коротко-замкнутой обмотке возбуждения.

В рассмотренном случае увеличение мощности посланного сигнала в разумных пределах не привело бы к существенному увеличению напряженности поля сигнала. Однако при тех же условиях, но при частоте сигнала, например, /=260 кГц напряженность поля становится равной ?==100 мкВ/м, что является уже достаточным для обнаружения сигнала на фоне помех с напряженностью в единицы мкВ/м.

приводит к существенному увеличению нагрузки на механизм наклона печи. Поэтому применяется и другая компоновка, при которой вентиляторы устанавливаются рядом с печью и соединяются с нею гибкими рукавами, обеспечивающими возможность наклона. Вместо гибких рукавов может использоваться воздуховод, состоящий из двух жестких участков, сочленяющихся с помощью поворотного стыка на продолжении оси наклона, что также позволяет осуществлять опрокидывание печи. При такой компоновке уменьшается нагрузка на механизм наклона, но усложняется конструкция воздуховодов и загромождается пространство вокруг печи. Печи, со съемными индукционными единицами оборудуются индивидуальными вентиляторами для охлаждения каждой единицы ( 15-7).

требляют большую мощность, что приводит к существенному увеличению сопротивления шунтов и, следовательно, к увеличению их размеров и потребляемой мощности.

Следует отметить, что КМДП-ИМС имеют некоторые недостатки. Один из них определяется необходимостью изоляции МДП-транзисторов с каналами п- и р-типов, что приводит к существенному увеличению площади, занимаемой логическими элементами. Другой недостаток связан с использованием значительно большего числа МДП-транзисторов для выполнения заданной функции по сравнению с МДП-ИМС.

Режим холостого хода. Трансформаторы средней и большой мощности проектируют так, чтобы потребляемая ими из сети реактивная мощность была невелика. При этом ток холостого хода должен быть сравнительно небольшим (обычно он не превышает нескольких процентов от номинального тока). В трансформаторах малой мощности величина реактивной мощности не имеет существенного значения, а решающую роль при проектировании играет получение минимально возможной массы и объема трансформатора. Поэтому для них выбирают максимально возможные (по тепловым условиям) индукции в сердечниках и ярмах, что приводит к существенному увеличению тока холостого хода. Величина его при частоте 50 Гц и пластинчатых сердечниках достигает 30—60% номинального тока. Увеличению отношения /о//ном способствует также возрастающее влияние магнитного сопротивления в стыках магнитопровода при отно-

пользуются, так как это привело бы к существенному увеличению тепловых потерь.

В трансформаторах с искусственной циркуляцией масла допускают «7^2000-7-2200 Вт/м2. Превышение указанных значений q приводит к существенному увеличению массы системы охлаждения трансформатора. Высокие значения q определяют также значительный нагрев масла в каналах обмоток, что ускоряет старение масла. Снижение допустимых значений q для медных обмоток примерно до 1000 Вт/м2 позволит существенно замедлить старение масла и удлинить сроки его замены. Для алюминиевых обмоток значения q обычно получаются на 20—25% ниже, чем для медных.

При регулировании напряжения по схемам на 6-6, в и г в месте разрыва обмотки в середине ее высоты образуется изоляционный промежуток в виде горизонтального радиального масляного канала. Иногда этот капал заполняется набором шайб, изготовленных из электроизоляционного картона. Размер этого промежутка по схеме 6-6, в определяется половиной фазного напряжения обмотки, а при схеме по 6-6, г — примерно 0,1 фазного напряжения. Увеличение этого промежутка нежелательно, так как приводит к существенному увеличению осевых механических сил в обмотках при коротком замыкании, возрастающих также и с ростом мощности трансформатора. Именно это обстоятельство ограничивает применение схемы по 6-6, в напряжением не свыше 38,5 кВ и мощностью не более 1000 кВ-А. Размер изоляционного промежутка в Месте разрыва обмотки и его заполнение определяются в соответствии с указаниями § 4-5.

дождь и мокрый снег приводят к существенному увеличению потерь на корону, которые зависят от интенсивности осадков. Средняя интенсивность осадков, мм/ч, Jд — ЯД/ЛД, где Яд — общее количество осадков, выпавших за год (мм), Лд — общая продолжительность осадков в год, ч. Приближенная зависимость коэффициента гладкости т от средней интенсивности дождя (или мокрого снега) показана на 3-10;

Применение шунтов с электромагнитными, электродинамическими, ферроди-намическими и индукционными измерительными механизмами нерационально из-за сравнительно большого потребления мощности этими механизмами, что приводит к существенному увеличению размеров шунтов и потребляемой мощности. Кроме того, при включении шунтов с измерительными механизмами на переменном токе возникает дополнительная погрешность от изменения частоты, так как с изменением частоты сопротивления шунта и измерительного механизма будут изменяться неодинаково.

конструкции магнитной системы и ее расчете следует иметь в виду, что отклонение вектора магнитной индукции от направления прокатки стали даже на относительно небольшой угол а ( 2.13, в) приводит к существенному увеличению удельных потерь и уменьшению магнитной проницаемости стали.