Сопротивление соответственно

/?пр — сопротивление соединительных проводов.

Учитывая, что сопротивление соединительных прово-

На схеме простейшей электрической цепи (см. 2.2, а) сопротивление соединительных проводов отнесено к приемнику (общее сопротивление приемника и проводов R).

Полупроводниковые терморезисторы в сравнении с металлическими имеют следующие преимущества: в несколько раз большую чувствительность, значительно меньшую тепловую инерционность, высокое внутреннее сопротивление, что дает возможность при эксплуатации не учитывать сопротивление соединительных проводов.

Необходимо также учитывать, что при выборе первичных параметров срабатывания защиты кроме погрешностей, вносимых УРЗ, должны учитываться погрешности из-за^ неточного учета условий работы защищаемого объекта и вносимые измерительными трансформаторами тока и напряжения. При токах, не превышающих но* минальный, погрешность трансформаторов тока меньше 3%, а при значительных кратностях тока может достигать 10% и больше. Обычно параметры токовых цепей (сопротивление соединительных проводов в сочетании с сопротивлением токовых цепей УРЗ) выби* раются так, что при токах, определяющих параметр срабатывания УРЗ, эта погрешность меньше 10%.

отрезками прямых и т. д. (см. приложение 4). Если сопротивление соединительных проводов намного меньше сопротивления других элементов цепи, его не учитывают.

Включение приемников по этой схеме осуществляют крайне редко, лишь тогда, когда ни параллельное, ни последовательное соединение не обеспечивает нормальное питание приемников от источника. (Цепь, показанная на 2.6, если учесть сопротивление соединительных проводов, также представляет смешанное соединение.)

источника или приемника (UA, UB, U с)- Если сопротивление соединительных проводов настолько мало, что им можно пренебречь, то фазные напряжения источника и приемника

вого плеча моста. Обозначим сопротивление соединительных проводов с учетом переходных сопротивлений контактов Rn. Зажимы 1-1' крепятся на диэлектрике. Обозначим сопротивление изоляции между ними Rw. Полное сопротивление первого плеча равно:

случае сопротивление соединительных проводов становится соизмеряемым с измеряемым и служит причиной значительной и недопустимой погрешности.

Недостаток одинарных мостов устранен в двойных мостах, позволяющих измерять сопротивления до 10~6 Ом. Принципиальная схема двойного моста показана на рис, 2.12. Сопротивление соединительных проводов в двойном мосте не влияет на результат измерений, так как сопротивления #i+/?2 и #з+^4 значительно превосходят их возможное сопротивление.

ной температуре удельное сопротивление соответственно 0,0175 и 0,0283 мкОм • м, а также средние температурные коэффициенты 0,0039 и • 0,004 °С~1 в диапазоне температур от 0 до 100 °С.

При увеличении числа параллельно соединенных ветвей эквивалентная проводимость электрической цепи возрастает, а эквивалентное сопротивление соответственно уменьшается. Это приводит к увеличению тока /. Если напряжение остается постоянным, то увеличивается также общая мощность Р; токи и мощности ранее включенных ветвей не изменяются.

г я', гль '"к; гм; гп; —активное сопротивление соответственно обмотки до-'"нос; Гст', Го; г\; гг бавочных полюсов, дуг компенсационной обмотки, г'»; Г*Е короткозамыкающих колец, приведенное к току стержня, намагничивающего контура, обмотки возбуждения машины переменного тока и параллельной или независимой обмотки возбуждения машины постоянного тока, последовательной обмотки главных полюсов, стержней компенсационной обмотки, , обмотки статора для токов нулевой последовательности, фазы обмотки статора и компенсационной обмотки, обмотки короткозамкнутого ротора или фазы обмотки фазного ротора или обмотки якоря,

*п; *t\\ хч\; ха, х\ —индуктивное сопротивление соответственно обмотки Хг', х'^; ха возбуждения, обмотки статора по продольной оси, обмотки статора по поперечной оси, обмотки статора для токов нулевой последовательности, фазы обмотки статора, обмотки статора для токов обратной последовательности и обмотки ротора, обмотки ротора, приведенное к обмотке статора, рассеяния

ZK; ZM; ZH; Z«, — сопротивление соответственно расчетное приведенное полное короткого замыкания, полное схемы замещения при максимальном моменте, полное схемы замещения, расчетное приведенное полное при бесконечно большом скольжении (s=oo)

Схема замещения такой вентиляционной сети представлена на 10-20. В схеме обозначено: аэродинамическое сопротивление соответственно вентиляционных каналов статора (z\], цепи нажимных гребенок статора (z2), полюсных окон (z3j, охладителей . (z4), цепи обода ротора (z5),- цепи-вентилятора

Гц', Гщ', гк; гм; гп; — активное сопротивление соответственно обмотки до-/"ст; ''о; Т, ft бавочных полюсов, дуг компенсационной обмотки, г"*', Ъъ короткозамыкающих колец, приведеннре к» току стержня, намагничивающего контура, обмотки возбуждения машины переменного тока и параллельной или независимой обмотки возбуждения машины постоянного тока, последовательной обмотки главных полюсов, стержней компенсационной обмотки, обмотки статора для токов нулевой последовательности, фазы обмотки статора и компенсационной обмотки, обмотки короткозамкнутого ротора или фазы обмотки фазного ротора или обмотки якоря,

ной температуре удельное сопротивление соответственно 0,0175 и 0,0283 мкОм • м, а также средние температурные коэффициенты 0,0039 и 0,004 °С~' в диапазоне температур от 0 до 100 °С.

При увеличении числа параллельно соединенных ветвей эквивалентная проводимость электрической цепи возрастает, а эквивалентное сопротивление соответственно уменьшается. Это приводит к увеличению тока /. Если напряжение остается постоянным, то увеличивается также общая мощность Р; токи и мощности ранее включенных ветвей не изменяются.

Для определения тока мы (б) к эквивалентной однофазной (в), и напряжения в фазе А заменим фазы В и С эквивалентной однофазной цепью, в которой э. д. с. источника и сопротивление соответственно равны:

Сопротивление соответственно прямой, обратной и нулевой последовательностей