Становится неустойчивой

энергия сварочного импульса, усилие сжатия электродов, сечение и состояние поверхности электродов, форма импульса сварочного тока. Форма импульса сварочного тока и длительность его протекания зависят от емкости сварочных конденсаторов С, напряжения их зарядки U, коэффициента трансформации /Ст, индуктивности L и суммарного активного сопротивления контура Rz- В зависимости от соотношения параметров разрядного контура наблюдаются три формы импульсов сварочного тока ( 8.8). Рабочей является апериодическая форма тока. При переходе в колебательный режим процесс становится неустойчивым и требует регулировки параметрами /(т и С. Производительность процесса зависит от постоянных времени заряда и разряда конденсаторов.

от входного, по фазе равно 180°, а это означает, что фаза выходного сигнала совпадает с фазой входного сигнала на инвертирующем входе, т.е. на этой частоте инвертирующий вход превращается в неинвертирующий. В охваченном обратной связью ОУ возникает генерация, если его KUOC ^ 1 на этой частоте, т.е. ОУ становится неустойчивым.

В остальном метод аналогичен простому итерационному методу последовательных смещений. Значение коэффициентов релаксации принимают в пределах 1 < Р < 2. При р = 1 уравнение (19.9) переходит в (19.7), а при (3 ->- 2 процесс решения становится неустойчивым (табл. 19.2). Сходимость решения существенно зависит от принятого релаксационного параметра, однако оптимальное

Действие нафтохинондиазида (НХДА) состоит в разрыве связи C=N2 с отщеплением молекулы азота. Этот акт происходит под воздействием фотона. Гексацикл становится неустойчивым и перестраивается в пентацикл с последующей перестройкой в инденкарбен и в растворимые соли инденкарбоновой кислоты. В качестве полимерной основы используют новолак, для эфирообразования применяют сульфокислоты. Наиболее распространенная формула эфира позитивного резиста выглядит следующим образом: эфир 1, 2-нафто-хинондиазида-5-сульфокислоты (НХДА) и новолака

Триггеры строятся на активных элементах, позволяющих реализовать несколько состояний равновесия. Для построения электронных устройств с несколькими состояниями равновесия обычно используются системы с регенеративной обратной связью. В определенном диапазоне изменений токов и напряжений такая система представляет собой усилитель, коэффициент усиления в петле обратной связи которого больше единицы. В такой системе отклонениях токов и напряжений в любой цепи внутри замкнутой петли неизбежно приведут к изменениям выходного тока и напряжения. Первоначальное отклонение выходной величины, воздействуя по каналу обратной передачи, вызывает изменение входного напряжения. Это приводит к последующему изменению выходного напряжения, которое при регенеративной обратной связи превосходит величину первоначального отклонения, поэтому состояние системы становится неустойчивым. В такой системе изменения напряжений и токов продолжаются до тех пор, пока из-за запирания 360

Выявив условия, указывающие на возможность возникновения самовозбуждения, необходимо принять меры для его устранения. Эти меры и их эффективность устанавливаются из анализа основных факторов, влияющих на процесс самовозбуждения. Так, необходимо учесть, что во время разбега двигателя замещающее его сопротивление по мере увеличения скорости вращения возрастает от минимального значения до максимального. Во время разбега двигателя при некотором значении скольжения ротора индуктивность двигателя может резонировать с емкостью последовательной компенсации, т. е. создать контур самовозбуждения с собственной частотой, которая будет ниже промышленной. Двигатель при этом вращается со скоростью, соответствующей собственной частоте колебательного контура, т. е. с числом оборотов ниже нормального. Длительная работа двигателя с такой скоростью при наличии активных потерь (которые неизбежны) возможна при источнике энергии достаточной мощности, поддерживающем колебательный процесс контура самовозбуждения. Таким источником и является асинхронный двигатель. Во время разгона двигателя скорость ротора достигает величины, соответствующей частоте собственных колебаний контура, и превышает ее. При этом создается отрицательное скольжение ротора по отношению к резонансной частоте и, таким образом, асинхронный двигатель переходит в режим генератора по отношению к контуру самовозбуждения. Скорость вращения зависит от потерь в контуре ротора, определенных с учетом насыщения стали двигателя; при равенстве потерь и генерируемой мощности создается возможность устойчивой работы двигателей в этом режиме. Если потери превышают генерируемую мощность асинхронного генератора, то самовозбуждение либо не возникает, либо становится неустойчивым, позволяя, однако, двигателю разворачиваться до нормальной скорости.

При уменьшении отношения постоянных времени цепи обратной связи и контура особая точка О2 становится неустойчивым фокусом и предельный цикл приближается по форме к эллипсу ( 13.29). Закон изменения амплитуды U приближается к гармоническому.

Параметрами стабилитронов являются: t/ст.ноы — номинальное значение напряжения стабилизации; /ст — номинальный ток стабилизации, т. е. значение тока стабилизации, при котором определяются значения параметров стабилитрона; /ст.мин — минимальный ток стабилизации, т. е. значение тока на участке пробоя ВАХ стабилитрона, меньше которого увеличивается дифференциальное сопротивление перехода, пробой становится неустойчивым и резко возрастают микро-плазменные шумы прибора (см. гл. 14); /ст.макс — максимально допустимый ток стабилизации, т. е. наибольшее определяемое из максимально допустимой рассеиваемой мощности Рмакс значение тока стабилизации, при котором обеспечивается гарантированная надежность прибора при длительной его работе; глк$ — дЩд1\1„ — дифференциальное сопротивление при заданном токе стабилизации; /?Ст = ?/сг/ /ст — статическое сопротивление при заданном токе стабилизации;

системе) становится неустойчивым.

8.25. При каких дефектах в схеме ИНУН (см. 3.44, а) четырехполюсник становится неустойчивым?

Зависимость ргр и Qrp от s приведена в табл. 2.6. Из таблицы видно, что при s> 1 существует предельное значение р, при котором процесс сглаживания становится неустойчивым. Таким образом, при выбранных р, удовлетворяющих условию устойчивости, ЦВМ будет осуществлять процесс сглаживания. ! '

усиления. Чем ближе р к единице, тем больше коэффициент усиления. Однако при р -*• 1 работа усилителя становится неустойчивой — небольшие относительные изменения Р вызывают резкие изменения Ki^. Обратная связь позволяет довести коэффициент усиления мощности ДМУ до 1012 при мощности сигнала управления 10 мкВт.

Уменьшение тока возбуждения приводит к росту угла 0 и ослаблению электромагнитных связей между статором и ротором. При углах 6, близких к W2, рабочая точка на угловой характеристике смещается к вершине синусоиды и работа двигателя становится неустойчивой. Это отмечено на U-образных характеристиках 20.15 границей устойчивости.

[см. формулу (7.41)]. Такой контур становится неустойчивой цепью. Амплитуда колебаний в нем нарастает по экспоненциальному закону до тех пор, пока не произойдет «насыщение» под действием тех или иных нелинейных факторов.

14.10 (УО). Вычислите передаточную функцию /С(р) = 1/вых(р)/?/в*(р) системы, принципиальная схема которой изображена на 1.14.8. Входящий в цепь идеальный ОУ на всех частотах имеет бесконечно большой вещественный коэффициент усиления. Определите, при каком наименьшем сопротивлении резистора /?4 система становится неустойчивой, если Ri = l кОм, /?2 = = 5 кОм, Яз=15 кОм.

Система становится неустойчивой, если Rt>3 кОм. 14. 12. /C№p (я) = 1 /cos (я /л).

ра и рассчитывается граничное значение параметра, при котором теряется устойчивость. Анализ устойчивости в заданном диапазоне осуществляется также по формулам Рауса, при этом поиск граничного значения производится методом деления пополам. Если в задаваемом диапазоне значений схема устойчива, выдается сообщение «устойчива» (строка 13236). При нахождении границы, где схема становится неустойчивой, выводятся заданное значение параметра и значение параметра, при котором схема теряет устойчивость. Граничное значение в программе находится с относительной погрешностью 0,01.

на расстояниях, равных радиусу инерции ( 5.11,в). Габариты такой системы больше, но больше и ее устойчивость. Монтаж амортизаторов в двух горизонтальных плоскостях ( 5.11, г) обычно используют при защите РЭС, у которых отношение высоты к ширине больше двух. Установка амортизаторов в верхней плоскости обеспечивает дополнительные точки опоры. Если амортизаторы расположены несимметрично относительно центра тяжести, то все режимы собственных колебаний взаимосвязаны и система становится неустойчивой.

Так как максимальные значения уравнительного тока и уравнительного момента уменьшаются с уменьшением скольжения, то работа такого привода при скольжении, меньшем 30-^40%, становится неустойчивой. Для того чтобы обеспечить такую минимальную величину скольжения, общий реостат в цепи роторов полностью выводить нельзя. Это является основным недостатком такой схемы, так как потери в реостате резко снижают к. п, д. установки. Кроме того, этим снижается жесткость характеристик, что также нежелательно во многих случаях.

уменьшается от значений kit ... , ks, где ki = f/Kpl—U0\/U0 до kk = ?/Kp4— U0\/U0 или нагрузка становится неустойчивой (кривая 5 на 11.9,d).

Обычно определитель избыточных моментов Д изменяет знак позже, чем относительное ускорение etj2. Таким образом, предел устойчивости даже с учетом изменений частоты достигается при «]2 = 0; знак Д практически не влияет на оценку устойчивости. Однако воздействие переходных электромагнитных процессов несколько изменяет это положение. Если неустойчивость системы обусловлена изменением знака определителя Д, то неустойчивым является одно из нормальных движений системы экспоненциального характера, Если же система становится неустойчивой в связи с нарушением какого-либо другого необходимого условия устойчивости, то одно из нормальных движений имеет нарастающий колебательный характер.

Предположим, что в приемной части системы отключилось несколько генераторов, т. е. Рг2 уменьшилось наДРг2. Это означает, что Рэ увеличится на [Tj\l(Tj\-\-+71-/2)]ДРГ2- Установившийся режим будет определяться пересечением характеристик Р" и Pmsin6. Рассматривая 16.2,а, видим, что устойчивость сохранится только в том случае, если площадка ускорения abca будет меньше (или равна) площадки возможного торможения cdekc. В этом случае будут происходить качания, размах которых определяется равенством площадок abca и саа^с. Если на-брос нагрузки (например, мощность отключившихся генераторов ДР12) слишком велик и система становится неустойчивой, то надо произвести автоматическую разгрузку системы, отключив часть потребителей приемного конца (Paz). Уменьшение нагрузки наДР„2 приводит к уменьшению Рэ на величину [Тл/(Т./1+Т./2)]ДРн2- Соответствующим подбором величины отключаемой нагрузки можно обеспечить устойчивость системы. Такой случай показан на 16.2,6, где предположено, что автоматическая разгрузка (отключение части нагрузки) происходит одновременно с отключением генераторов. Требование равенства площадок ускорения abiCia и торможения c&diCi может быть записано следующим образом: