Стандартное непроволочное

Трансформаторы широко используются во всякого рода измерительных устройствах, радиоприемниках, телевизорах, осциллографах, для местного освещения и т. п. В этих случаях трансформатор преобразует имеющееся стандартное напряжение электрической сети в напряжение другого значения, которое необходимо для питания отдельных элементов электротехнических устройств. Во многих случаях трансформаторы имеют несколько обмоток. Трансформаторы используются в сварочных и электротермических установках. Трансформаторы широко используются при измерении тока, напряжения и мощности в электрических цепях с большим напряжением или с большими токами. Они называются измерительными. Существует много специальных трансформаторов, работающих во всякого рода автоматических установках, напряжение на их обмотках во многих случаях несинусоидальное. В этой книге рассматриваются трансформаторы, работающие в цепях синусоидального тока.

Функциональная схема электромашинных ЗУ (см. 3.15,6) содержит приводной двигатель ПД генератора переменного тока (в большинстве случаев синхронного), повышающий трансформатор Т, выпрямитель В и ЕН. Угловая скорость генератора О может быть как постоянной, так и переменной, а регулирование процессов осуществляется либо посредством регулятора возбуждения РВ, если выпрямитель В — неуправляемый, либо посредством выпрямителя В, когда он выполняется управляемым и регулируется посредством регулятора РУВ. При наличии повышающего трансформатора генератор выполняется на стандартное напряжение. Если генератор выполняется высоковольтным, то трансформатор отсутствует. Электромашинные ЗУ, как правило, выполняются трехфазными,

Продолжительность работы электродвигателей по схеме с одним трансформатором определяется временем, необходимым для устранения причины возникновения аварийной ситуации. При выборе типа трансформатора следует учитывать, что его вторичное напряжение должно соответствовать номинальному напряжению потребителей электрической энергии. Приводные двигатели производственных механизмов предприятия, как указано выше, рассчитаны на стандартное напряжение 220/380 В, поэтому принимаем напряжение трансформатора на вторичной обмотке 0,23—0,4 кВ. Исходя из этого выбираем по каталогу трансформатор типа ТМ—250/6—10 с номинальной мощностью SlHOX = = 250 кВ-А; номинальное напряжение обмоток: (высокого напряжения) ВЫ — 6—10 кВ; (низкого напряжения) НН —.0,23— 0,4 кВ.

Установки на частоту 50 Гц небольшой мощности проектируются обычно на стандартное напряжение 127, 220, 380 и 660В и подключаются непосредственно к промышленной сети. Если коэффициент мощности ниже 0,8, то следует предварительно скомпенсировать реактивную мощность с помощью конденсаторов до значения cos <р = 0,92 -т- 0,95 при индуктивном характере цепи. Регулирование режима может осуществляться изменением числа витков индуктора, автотрансформатором, вольтодобавочным трансформатором или тиристорным широтно-импульсным регулятором (ШИР). Если напряжение индуктора по условиям техники безопасности или изготовления меньше стандартного, используются понижающие трансформаторы — печные, сварочные и т. п.

При необходимости такие генераторы можно включать и по схеме с независимым возбуждением. Генераторы с независимым возбуждением используют только при большой мощности, а также при малой мощности, но низком напряжении. В этих машинах независимо от значения напряжения на якоре обмотка возбуждения рассчитывается на стандартное напряжение постоянного тока 110 или 220 В с целью упрощения регулирующей аппаратуры.

Электрические машины выпускают на стандартные напряжения, согласованные со стандартными напряжениями электрических сетей. Стандартные напряжения генераторов примерно на 5—10% выше, чем двигателей; например, если стандартное напряжение двигателя 220 В, то стандартное напряжение генератора — 230 В и т. д. Разница в стандартных напряжениях двигателей и генераторов обусловлена потерями напряжения в электрических сетях, к которым подключены генераторы и двигатели. В трансформаторах стандартные напряжения на первичных обмотках принимаются равными «двигательным», а на вторичных обмотках — «генераторным».

ходе преобразователя. В вентильных преобразователях, выпрямляющих переменный ток или преобразующих его из постоянного в переменный (инверторы), отношение напряжений на входе и выходе зависит от схемы включения вентилей. Поэтому если на вход преобразователя подается стандартное напряжение, то на выходе получается нестандартное.

Достоинством генераторов с независимым возбуждением являются возможность регулирования напряжения в широких пределах от нуля до i/макс путем изменения тока возбуждения и сравнительно малое изменение напряжения под нагрузкой. Однако для питания обмотки возбуждения таких генераторов требуются внешние источники постоянного тока. Генераторы с независимым возбуждением используют только при большой мощности, а также при малой мощности, но низком напряжении. Независимо от величины напряжения на якоре обмотку возбуждения их рассчитывают на стандартное напряжение постоянного тока 110 В или 220 В е целью упрощения регулирующей аппаратуры.

Выбор напряжения. Напряжение приводного электродвигателя обычно выбирается в соответствии с напряжением действующей электрической сети предприятия. При переменном токе наиболее распространены напряжения сети 220/127 вив особенности 380/220 в. Одним из решающих преимуществ этого напряжения является возможность использования одного трансформатора и общей сети для силовой и осветительной нагрузок. В этом случае применяется четырехпроводная система три фазы — нулевой провод. Электродвигатели включаются на напряжение 380 в между фазовыми проводами, а лампы — между фазовыми и нулевым проводами на напряжение 220 в. При этом нулевой провод и нулевая точка трансформатора заземляются. Дополнительным преимуществом этой системы напряжений является возможность переключения обмоток двигателей со звезды на треугольник, причем в обоих случаях имеет место стандартное напряжение.

?сМ>/конаИбЯ = °.7-Ю-8.400 = 0,ЗВ. Берем стандартное напряжение ?см = 1 В. 290

Швеция. По справочникам шведских инженеров нестандартное напряжение, кВ, определяется так:

берём для R к стандартное непроволочное сопротивление 4,7 ком наименьшего размера, так как выделяемая на нём мощность не превышает 5 мет. Стабилизирующее сопротивление Ra в цепи эмиттера и сопротивления делителя i/?2 и Ri (рассчитываем, как указано «а стр. 46—48; параллельно Ra включаем блокировочный электролитический конденсатор, устраняющий снижение усиления от влияния Ra. Необходимую ёмкость этого конденсатора находим по указаниям на стр. 313—314.

Берём для RK ближайшее стандартное непроволочное сопротивление в 200 ом, а для Ra —20 ком наименьшего размера, так как выделяющаяся на них мощность мала.

Взяв для Ra ближайшее в меньшую сторону стандартное непроволочное

Увеличим Ь до 0,1 и возьмём для R ф стандартное непроволочное сопротивление IB 2200 ом на 1 вт. Суммарную переходную характеристику обоих каскадов в области больших времён возьмём с подъёмом, равным примерно половине допустимой неравномерности в 5%; из семейства характеристик для &=0,1 (стр. 493) видно, что такая характеристика соответствует значению /п = 0,91. Снижение ординаты на 2% (ут =0,98), что вместе с максимальным подъёмом около 3% и будет равно допустимому изменению высоты вершины IB 5%, здесь имеет место при х—хт =1,75, откуда

так как постоянная составляющая тока экранирующей сетки /м лампы оконечного каскада равна 5 ма. Возьмём для ,Ra ближайшее стандартное непроволочное сопротивление 3,9 ком. Рассчитанная, исходя из допустимых частотных искажений, ёмкость Сэ получилась равной 2 мкф; приняв множитель в скобке равным 2 для усилителя среднего качества, найдём амплитуду пульсации выпрямителя, допустимую для питания цепи экранирующей сетки оконечного каскада:

берём для R к стандартное непроволочное сопротивление в 4,7 ком наименьшего размера, так как выделяемая на нём мощность не превышает 5 мет, Стабилизирующее сопротивление Ra в цепи эмиттера и сопротивления делителя /?2 и R, рассчитываем, как указано на стр. 46 — 48; параллельно Кэ включаем блокировочный электролитический конденсатор, устраняющий снижение усиления от влияния /?э. Необходимую ёмкость этого конденсатора находим пс указаниям на стр. 313 — 314.

В соответствии с этим возьмём для Ra ближайшее в меньшую сторону стандартное непроволочное сопротивление 470G ом с максимальной рассеиваемой мощностью 0,5 чг, так как при токе покоя 10 ма выделяющаяся на нём мощность составит 0,47 вт. При этом значение Хе для высшей рабочей частоты 4' Мгц будет равно 1,6 и относительное усиление на этой частоте Увок, как нетрудно найти по ф-ле (5.187), окажется равным 0,75, что по заданию допустимо.

Берём для Ra ближайшее стандартное непроволочное сопротивление 1600 ом наименьшего размера, так как выделяющаяся на нём мощность меньше 80 мет, необходимая индуктивность корректирующего дросселя

Берём для RK ближайшее стандартное непроволочное сопротивление в 200 ом, а для Кэ —20 ком наименьшего размера, так как выделяющаяся на них мощность мала.

Взяв для Кф ближайшее стандартное непроволочное сопротивление в 8200 ом на 0,5 вт (так как выделяемая на нём мощность составляет 0,46 вт), найдём, что значение коэффициента низкочастотной коррекции b в этом случае будет около 0,2.

Взяв для Ra ближайшее а меньшую сторону стандартное непроволочное