Срабатывания принимается

Отсечка может выполняться как с реле прямого действия, так и косвенного, в том числе по схеме дешунти-рованием отключающей катушки ( 10-18,а). Принципиальная схема дифференциальной защиты с реле прямого действия показана на 10-18,6. При обрыве фазы в результате срабатывания предохранителя, виг- з-e-fo/rg ковых замыканиях, несимметричных к. з. и т. д. равенство фазных токов нарушается. На этом построена за-

Второе направление использования тепловых явлений в электрических аппаратах можно лллюстриг.овать на примере плавких предохранителен. Так называемая плавкая вставка этих аппаратов при протекании тока определенного значения перегорает, благодаря чему поврежденная пень отключается. Единственным недостатком предохранителей является однократность их действия. После срабатывания предохранитель нуждается в замене. Однако в последнее время все большее распространение находят самовосстанавливающиеся предохранители, в которых вместо плавкой вставки используется жидкий металл, находящийся в капилляре электроизоляционной трубки. При протекании по жидкому металлу тока срабатывания предохранителя жидкий металл в капилляре испаряется и цепь для тока разрывается. В конструкции такого предохранителя имеется демпфирующее устройство, которое после конденсации паров металла возвращает жидкий металл в капилляр, что приводит к замыканию цепи. Если к этому времени повреждение в цепи не ликвидировано, то предохранитель срабатывает снова. Для такого предохранителя характерны очень большое быстродействие, хорошие токоограничивающие свойства и наличие большого давления при срабатывании. Эти свойства могут быть использованы не только для защиты цепей от аварийных режимов, но также и для создания приводных механизмов контактных аппаратов. Так. кс.ла последовательно с таким предохранителем включить обычный контактный коммутационный аппарат, а его катушку включить параллельно предохранителю, то при его срабатывании .падение напряжения на предохранителе вызовет отключение коммутационного аппарата.

Фирмой «Мицубиси электрик» (Япония) реализована конструкция такого предохранителя. Он защищает электрические цепи с возможным током короткого замыкания 250 кА при напряжении переменного тока 450 В. Во время срабатывания предохранителя испарение жидкого металла происходит взрывообразно с возникновением давления до 300 МПа. Для компенсации этого давления служит демпфер б, 7, а для предотвращения разрушения - корпус 2.

Чтобы уменьшить время срабатывания предохранителя, применяются плавкие вставки из разного материала, специальной формы, а также используется металлургический эффект.

срабатывания предохранителя при больших кратностях токов не превышает 0,008 с.

Кабели, защищенные плавкими то неограничивающими предохранителями, на термическую стойкость к токам к. з. не проверяются, поскольку время срабатывания предохранителя мало (0,008 с) и выделившееся тепло не в состоянии нагреть кабель до опасной температуры.

Кабели, защищенные плавкими предохранителями, на термическую стойкость к токам КЗ не проверяются, поскольку за время срабатывания предохранителя (0,008 с) выделившееся тепло не успевает разогреть кабель до опасной температуры.

Кабели, защищенные плавкими токоограничивающими предохранителями, на термическую стойкость к токам КЗ не проверяют, поскольку время срабатывания предохранителя мало (0,008 с) и выделившееся тепло не в состоянии нагреть кабель до опасной температуры.

где 4ткл — полное время отключения цепи предохранителем; tu — время плавления плавкого элемента до появления дуги (время срабатывания предохранителя); ^д — время гашения дуги, составляющее обычно 1—10 мс.

Время срабатывания предохранителя зависит от тока, проходящего через предохранитель. Область, характеризующая зависимость времени срабатывания типовых предохранителей от тока (в цепях переменного тока), представлена на 9-1, где нижняя граница области приближенно соответствует наиболее быстродействующим, а верхняя граница — наиболее инерционным типовым предохранителям.

Вместо формулы (9-6) может использоваться характеристика срабатывания предохранителя по известным току и длительности перегрузки. На 9-2 показана характеристика перегрузки, при которой может быть выбран предохранитель с изображенной

2. Токи срабатывания автоматов при КЗ /ср.к.з и при перегрузках /ср.п выбираются такими, чтобы цепь не размыкалась в нормальном режиме и при кратковременных перегрузках. Ток кратковременной перегрузки /п определяется, как и при выборе предохранителей (ток /пуск или /„). Для расцепителей автоматов всех типов уставка тока мгновенного срабатывания принимается

Кроме погрешности в ряде случаев необходимо задавать и разброс параметра срабатывания. Он обычно носит случайный (не систематический) характер и определяется количественно как отношение наибольшей разности между измеренными величинами" (при 5 — 10 измерениях) к полусумме максимального и минимального значений этих величин. Для вторичных реле косвенного действия допустимый разброс в токе срабатывания принимается ±4%. Разброс в основном характерен для электромеханических реле и во многом зависит от состояния их механической части (осей, подшипников и других деталей). Кроме того, для контактных и бесконтактных быстродействующих УРЗ разброс параметра срабатывания

грузки). Ток срабатывания принимается большим из полученных значений. Длина /" определяется, как и для I ступени, абсциссой точки пересечения /к=/(/) с прямой *с,зп. Для II ступени широко используется kll> определяемый по КЗ на шинах приемной подстанции. Его допускается иметь относительно небольшим (примерно 1,25), поскольку II ступень резервируется более чувствительной III. Если не обеспечивается требуемый k4, защиты выполняются четырехступенчатыми или с другим способом выбора их параметров (см.гл.1).

Проверяется также минимальное напряжение срабатывания привода выключателя, которое должно быть не менее 0,35 номинального при отключении, и напряжение надежной работы, которое должно быть не более 0,65 номинального напряжения обмотки привода. Контакторы включения должны обеспечивать надежное включение выключателя при напряжении не более 0,8 номинального. Учитывая, что в процессе срабатывания привода изменяется индуктивность обмотки, а следовательно, и соотношение L и R, для проверки рекомендуется схема с реостатом. Проверка срабатывания обмоток и контакторов производится пофазно. У выключателей с пофазными приводами всех типов и последовательным соединением обмоток отключения и включения за напряжение срабатывания принимается минимальное напряжение, при котором надежно срабатывают одновременно все три последовательно включенные обмотки. Завершающим для выключателей является испытание многократными включениями и отключения-

ток /с. 3^/сотс(/сапер/содне +Af/per+ А/выР)/вн. макс, причем в предварительном расчете предполагают А/выр = 0. За ток срабатывания принимается большее из двух полученных значений.

1 счп^ KmcicMn-\)trax и Jс,зп котЫкттах (без учета тока на-грузки). Ток срабатывания принимается большим из

Уставки тока срабатывания защиты полупроводникового преобразовательного агрегата ВАКД-25000/850 для питания электролизных установок. Для защиты максимального тока без выдержки времени, установленной со стороны высшего напряжения и выполненной с помощью реле РТ-40 {РТ1, РТ2, РТЗ), ток срабатывания принимается на уровне/с.о=2,5/н,т.

Для защиты от перегрузки, установленной со стороны низшего напряжения и выполненной с помощью реле РТ-40 с реле времени (РТ7, РТ8), ток срабатывания принимается на уровне /с,э = 1,4 lB,r-

I Селективное действие токовой отсечки без выдержки времени достигается тем, что ее ток срабатывания принимается большим максимального тока короткого замыкания, проходящего через защиту при повреждении вне защищаемого элемента. Действие защиты при коротком замыкании на защищаемом участке обеспечивается благодаря тому, что ток к. з. в сети, а следовательно, и в защите увеличивается по мере приближения места короткого замыкания к источнику питания (( 6.15), причем кривые изменения тока короткого замыканйТГимеют различную крутизну в зависимости от режима работы системы и вида к. з. (кривые / и 2 на на 6.15, а соответственно для максимального и минимального режимов).

При выборе тока срабатывания принимается большее из двух найденных значений тока небаланса. Для уменьшения Нб.рсч max трансформаторы тока подбирают с мало отличающимися характеристиками намагничивания, сопротивления плеч защиты выравнивают подбором сечения соединительных проводов; при этом последовательно с реле тока включают добавочные резисторы сопротивлением R = 5-М0 Ом ( 12.4) или применяют реле типа РНТ ( 12.5). В приведенных выражениях коэффициенты &3ап = = 1,3, &одн = 0,5 и 8 = 10 %. Для реЛе типа РТМ и реле тока с добавочным резистором коэффициент kan = 1,5ч-2,0, а для реле типа РНТ он может быть принят равным kaa = 1,0—1,3.

Уставки защиты. Сопротивление срабатывания принимается в 2 раза меньше значения Zc для защиты стороны НН того же ТСН.