Срабатывания определяется

Главным недостатком описанных размыкателей является их одноразовое использование, так как после каждого срабатывания необходимо заменять либо основные элементы коммутатора, либо коммутатор целиком.

Измерительный орган построен на принципе относительного замера времени превышения входным сигналом установленного значения [121. Для срабатывания необходимо и достаточно, чтобы мгновенное значение входного сигнала было больше опорного и время превышения сигналом опорного напряжения имело определенное значение

Многофазные и пофазные органы, построенные на использовании только аварийных слагающих напряжений и токов. Под аварийными слагающими, как указано в гл. 1, понимаются величины, представляющие векторную разность величин после возникновения повреждения и в до-аварийном режиме: РЯБ=1^К — Fpa6. В гл. 1 рассматривались полные аварийные слагающие фаз и их составляющие прямой, обратной и нулевой последовательностей. На кафедре РЗА МЭИ в 1977 г. (Ю. А. Барабановым) были предложены и разработаны измерительные органы направления мощности (см. гл. 5) и сопротивления для дистанционной защиты, использующие как полные аварийные слагающие (для пофазных органов), так и их составляющие, например обратной последовательности (для многофазных органов). Позже подобное же предложение было независимо изложено М. Суйаром (Франция). Характеристическая величина для этих исполнений Zv = UaB/Iail по построению соответствует органу сопротивления, однако, как показывает анализ, они работают подобно органам направления мощности. Поэтому для создания органов I и II ступеней защиты, имеющих фиксированные сопротивления срабатывания, необходимо применять определенные мероприятия. Органы сопротивления, выполненные полностью на аварийных слагающих, на практике не применялись, в частности с учетом некоторых трудностей, возникающих при осуществлении точной фиксации конца защищаемых зон.

Из за высокой концентрации энергии в месте разряда в нем развиваются высокие температуры, благодаря чему металл выступов плавится и испаряется, а на их месте на поверхности обоих электродов образуются лунки. Прл этом в зоне разряда образуется газовый пузырь из паров металла и рабочей жидкости и под действием высокого давления паров и динамических усилий капли расплавленного металла выбрасываются за пределы электродов и застывают в рабочей жидкости в виде мельчайших шариков. После окончания импульса разряда происходит деионизация разрядного промежутка. Если восстановление электрической прочности в месте развития разряда успевает произойти до начала нового импульса напряжения, то следующий разряд возникает уже в другом месте. В результате снимаются микроне-ровности на обоих электродах. Однако в месте разряда происходит образование лунок, поверхность остается шероховатой, благодаря чему местные разряды продолжаются и с обоих электродов постепенно снимаются все новые порции металла. Естественно, что электроды по мер<; их срабатывания необходимо сближать.

При использовании уравнения (2.226) и полученной из него формулы для определения МДС срабатывания необходимо учи-

Необходимо отметить, что для выбора цепочки температурной компенсации (Д]/?з на 6.1) требуется также знание вольт-амперной характеристики источника сигнала и зависимость этой характеристики от температуры. В излагаемой ниже методике расчет этой цепочки для упрощения опущен. При этом нельзя также определить и напряжение Uc, необходимое для срабатывания, и его зависимость от температуры. Напряжение Uc принимается, в дальнейшем, приближенно. Не рассматривается также расчет делителя. Предполагается, что напряжения, снимаемые с делителя, стабилизированы и не зависят от режимов усилителя и от температуры.

Многофазные и пофазные органы, построенные на использовании только аварийных слагающих напряжений и токов. Под аварийными слагающими, как указано в гл. 1, понимаются величины, представляющие векторную разность величин после возникновения повреждения и в до-аварийном режиме: FEb—Fv— -FPa6. В гл. 1 рассматривались полные аварийные слагающие фаз и их составляющие прямой, обратной и нулевой последовательностей. На кафедре РЗА МЭИ в 1977 г. (Ю. А. Барабановым) были предложены и разработаны измерительные органы направления мощности (см. гл. 5) и сопротивления для дистанционной защиты, использующие как полные аварийные слагающие (для пофазных органов), так и их составляющие, например обратной последовательности (для многофазных органов). Позже подобное же предложение было независимо изложено М. Суйаром (Франция). Характеристическая величина для этих исполнений 2р = ияв!1ач по построению соответствует органу сопротивления, однако, как показывает анализ, они работают подобно органам направления мощности. Поэтому для создания органов I и II ступеней защиты, имеющих фиксированные сопротивления срабатывания, необходимо применять определенные мероприятия. Органы сопротивления, выполненные полностью на аварийных слагающих, на практике не применялись, в частности с учетом некоторых трудностей, возникающих при осуществлении точной фиксации конца защищаемых зон.

Как уже отмечалось, возможно нарушение селективности защиты в режиме каскадного действия. Во избежание этого при выборе тока срабатывания необходимо согласовывать чувствительность защит смежных участков. Это согласование, как и выбор выдержек времени, проводится только для защит, входящих в одну группу, например А2, А4 и А6 ( 8.5, а). Причем защита, имеющая меньшую выдержку времени, должна иметь и меньший ток срабатывания, т. е. /с.з2 < /с.з4 < /о.зв- В общем случае в пределе каждой группы защит должно выполняться условие

Параметрами дистанционной защиты являются сопротивление срабатывания и выдержка времени. У защит со ступенчатой характеристикой каждая ступень имеет соответствующие параметры. При выборе сопротивления срабатывания необходимо учитывать влияние следующих факторов: переходного сопротивления дуги Ня в месте повреждения; токов подпитки от промежуточных подстанций; разветвления токов при сопряжении одиночной линии с двумя параллельными; погрешностей трансформаторов тока и напряжения и др. Некоторые из этих факторов (например, наличие /?д) могут увеличивать Zp, а другие (разветвление токов) — уменьшать

Для срабатывания необходимо, чтобы при коротком замыкании в зоне минимальная магнитодвижущая сила Fpa6 mjn превышала магнитодвижущую силу срабатывания Fc.p. Коэффициент чувствительности

Защита по принципу действия не срабатывает ложно при нарушении цепей напряжения, поскольку для ее срабатывания необходимо также появление составляющих ОП в токе. Поэтому устройство контроля исправности цепей напряжения (КИН) действует только на пуск ВЧ-передатчика с выдержкой времени элемента DT4 ( 46.9).

Максимальная токовая с пуском минимального напряжения Напряжение срабатывания необходимо отстраивать от режима самозапуска двигателей и асинхронного режима работы

При составлении технических требований и последующих испытаниях УРЗ или отдельных измерительных органов время их срабатывания определяется при скачкообразном переходе измеряемой входной величины (тока, напряжения, сопротивления и др.) из точки в области недействия в точку в области действия. Обе точки должны быть достаточно удалены от граничной линии (точки), разделяющей эти области. Следовательно, для органов, реагирующих на максимальное значение, измерение, времени срабатывания производится при значении входной величины с запасом больше параметра срабатывания, а для органов, реагирующих на минимальное значение, — с запасом меньше. Начальное значение входной величины в первом случае равно нулю, а во втором — максимально • возможное для эксплуатационного режима.

от специального генератора ГИ. Срабатывание порогового элемента происходит при появлении очередного импульса, если предварительно ис отличается от ?7ср на величину, меньшую [/и. Для данного реле средняя погрешность времени срабатывания определяется возможными изменениями 'постоянной времени заряда т и напряжения t/cp, а разброс зависит от периода следования импульсов.

Для реле с двумя обмотками с разными токами 1\ и h (индукционная система) условие срабатывания определяется произведением токов /1 и /2, создающих пропорциональные им МДС FI и Р2. Мощности, потребляемые обмотками в условиях срабатывания, S\ и S2 пропорциональны квадратам соответствующих МДС. Поэтому срабатывание рассматриваемого реле характеризуется соотношением SciSci—kF^ F^2 « fy const.

Для защиты от симметричных перегрузок статорной обмотки генераторов ограничиваются однофазной токовой защитой, действующей на сигнал. Ее первичный ток срабатывания определяется по выражению/с,3=&отс/пом,г/?в. Современные токовые реле могут выполняться с очень высоким ?в~0,99. В этом случае удается иметь /с,з~/ном,г. Выдержка времени, так же как и у сигнального органа защит обратной последовательности, принимается большей максимальных выдержек времени защит от КЗ в системе.

Проверка электрических характеристик начинается с проверки исполнительного органа, которая заключается в проверке заводской калибровки реле. При проверке реле отключается от НТТ, в его обмотку подается синусоидальный ток, и измеряются ток и напряжение срабатывания (указатель уставки находится на заводской уставке). Реле должно срабатывать при токе 0,16—0,17 А и напряжении 3,5—3,6 В. Коэффициент возврата реле должен быть в пределах 0,8—0,85. Затем проверяется МДС срабатывания Fcp и ток срабатывания реле на рабочих уставках. Магнитодвижущая сила срабатывания определяется для каждого плеча защиты отдельно при максимальных витках на всех используемых обмотках при /?к = 0. Регулирование FCp осуществляется изменением сопротивления резистора /?ш. Магнитодвижущая сила срабатывания реле, равная произведению тока в плече защиты на суммарные выставленные витки в этом плече, должна быть равна 100±5А; желательно иметь как можно меньшие отклонения от 100 А для сохранения заданного небаланса токов срабатывания, заложенного в расчет уставок.

Реле управления и автоматики предназначены для автоматического управления электроприводами и другими электротехническими устройствами. Они являются первичными реле и могут также служить для защиты установки. Срабатывание реле управления может происходить при втягивании или отпускании якоря. В последнем случае время срабатывания определяется с момента прекращения питания втягивающей катушки до момента первого касания замыкающих контактов или до момента появления напряжения между размыкающими контактами. Реле управления мгновенного действия имеют время срабатывания не более 0,5 с. У реле с выдержкой времени последнее обычно более 0,1 с.

скорость срабатывания определяется проектом в зависимости от характера технологического процесса; иногда для сведения до минимума ущерба от возникших повреждений защита должна обеспечивать полное отключение в течение сотых долей секунды.

Напряжение срабатывания определяется в предположении арифметического-сложения первичных напряжений небаланса. Коэффициент запаса не вводится, так как он уже введен в величины ?/2нб и Д/, а также арифметическим сложением небалансов. Поскольку реле должно возвращаться в исходное положение при наличии максимального небаланса, то вводится коэффициент возврата ?«:

ций может быть очень велика, а время срабатывания определяется почти полностью свойствами примененного электромеханического реле.

Первые ступени выполняются без выдержки времени. Время их срабатывания определяется временем срабатывания реле, входящих в защиту, а при установке на линии трубчатых разрядников — также и некоторым замедлением, создаваемым для того, чтобы защита н
Для схемы сравнения абсолютных значений А к В характеристика срабатывания в плоскости W имеет вид: А \/ В = 1 и представляет собой окружность с радиусом, равным единице. В плоскости Z характеристика срабатывания определяется как