Срабатывания исполнительного

Практически ток срабатывания дифференциальной защиты (с БНТ) двухобмоточных трансформаторов без РПН выбирают равным

Практически ток срабатывания дифференциальной защиты (с TLA) двухобмоточных трансформаторов без РПН выбирают равным /с,э =

9-25. Характеристики срабатывания дифференциальной токовой защиты с торможением.

Ток срабатывания дифференциальной защиты трансформатора выбирается как наибольший из значений, получаемых по условию (9-17) и по условию

Практически ток срабатывания дифференциальной защиты (с TLA) двухобмоточных трансформаторов без РПН выбирают равным /с,э =

Ток срабатывания дифференциальной токовой защиты принимается равным 0,5 /ном.п.и а выдержка времени гс_, = 0,3+0,5 с. Число витков тормозной обмотки определяется условием надежного торможения защиты при эксплуатационном КЗ но выра-

Ток срабатывания дифференциальной токовой отсечки ( 2.204)

3) Первичный ток срабатывания дифференциальной токовой защиты электродвигателя, оборудованного динамическим торможением без установки трансформаторов тока в цепи динамического торможения, определяется по формуле (2-281) для двух случаев:

Схемы дифференциальной защиты электродвигателя выполняются аналогично схемам дифференциальной защиты генератора (см. 12.4 и 12.5). Расчетный первичный ток срабатывания дифференциальной защиты /с.з = &зап/д.ном, где коэффициент запаса при условии идентичности трансформаторов тока и допустимой полной погрешности составляет fean — 1,4-т-2,0 для защиты с реле РТМ или РТ-40 и &зап = 0,5-М,0 для защиты с реле РНТ.

46.43. Характеристики срабатывания дифференциальной защиты AT:

Даже при газовом наполнении ток фотоэлементов в большинстве случаев недостаточен для приведения в действие исполнительных механизмов, поэтому фотоэлементы часто применяются с ламповыми или полупроводниковыми ( 11.11) усилителями. Пока фотоэлемент не освещен, транзистор находится в закрытом состоянии под действием ЭДС ЕВ в цепи базы. При освещении фотоэлемента база соединяется с положительным полюсом ЭДС ЕК, поэтому напряжение между базой и эмиттером становится положительным, транзистор открывается и ток коллектора возрастает до значения, достаточного для срабатывания исполнительного механизма ИМ.

Даже при газовом наполнении ток фотоэлементов в большинстве случаев недостаточен для приведения в действие исполнительных механизмов, поэтому фотоэлементы часто применяются с ламповыми или полупроводниковыми ( 11.11) усилителями. Пока фотоэлемент не освещен, транзистор находится в закрытом состоянии под действием ЭДС ?Б в цепи базы. При освещении фотоэлемента база соединяется с положительным полюсом ЭДС ЕК, поэтому напряжение между базой и эмиттером становится положительным, транзистор открывается и ток коллектора возрастает до значения, достаточного для срабатывания исполнительного механизма ИМ.

Даже при газовом наполнении ток фотоэлементов в большинстве случаев недостаточен для приведения в действие исполнительных механизмов, поэтому фотоэлементы часто применяются с ламповыми или полупроводниковыми ( 11.11) усилителями. Пока фотоэлемент не освещен, транзистор находится в закрытом состоянии под действием ЭДС ЕЪ в цепи базы. При освещении фотоэлемента база соединяется с положительным полюсом ЭДС ЕК, поэтому напряжение между базой и эмиттером становится положительным, транзистор открывается и ток коллектора возрастает до значения, достаточного для срабатывания исполнительного механизма ИМ.

Регулирование заданной уставки по току обратной последовательности производится при имитации двухфазного КЗ между любыми фазами. Увеличивая ток на входе фильтра от 0 до срабатывания исполнительного реле, определяют /ср,р. Ток срабатывания реле, А, в фазных токах обратной последовательности подсчитывается по формуле

Этот ток должен быть меньше вторичного тока срабатывания исполнительного реле (для фильтр-реле РТФ-1М он составляет обычно не более 20—25 % тока срабатывания).

Проверка коэффициента надежности — отношения синусоидального тока срабатывания исполнительного органа при определенной кратности первичной МДС к синусоидальному току срабатывания исполнительного органа ,(0,16—0,17 А) при первичной МДС срабатывания, равной 100 А,-—производится при двух значениях МДС — 200 и 500 А.

Коэффициент надежности зависит от формы кривой намагничивания стали НТТ и тока срабатывания исполнительного органа. При правильной настройке исполнительного органа индукция в НТТ при срабатывании реле равна Вср=1,2 Т.

Реле могут иметь еще четвертый элемент — элемент, создающий выдержку времени между моментом времени, когда воспринимающий элемент должен привести реле в действие, и моментом срабатывания исполнительного элемента. Выдержка времени может создаваться электромагнитным, механическим и другими способами.

а — при последовательном включении обмотки указательного реле РУ; б — при подключении добавочного резистора параллельно обмотке исполнительного реле; в — распределение токов по элементам выходной цепи при одновременном действии двух защит; г — с дешунтировкой обмотки РУ после срабатывания исполнительного реле. '

прямолинейной части характеристики намагничивания. Поскольку ток небаланса в этом режиме также мал, э. д. с, индуктированные во вторичной цепи, не будут вызывать срабатывания исполнительного реле. При внешнем к. з. ток в плече дифференциальной защиты возрастает, увеличивается н. с, опредляемая тормозной обмоткой /7t(k.3) = /k.3^t, что приводит к насыщению крайних стержней магнитопровода. Магнитное сопротивление резко увеличивается и условия трансформации тока небаланса значительно ухудшаются. Хотя ток небаланса в этом режиме возрастает, исполнительное реле не будет срабатывать — для его действия необходимо протекание значительно большего тока по рабочей обмотке трансформатора. Таким образом, с увеличением тока в тормозной обмотке трансформатора ток, требуемый для срабатывания исполнительного реле, автоматически возрастает — реле за-грубляется (тормозится). При отсутствии торможения и нормальной регулировке исполнительного реле н. с, требуемая для его срабатывания, определяется выражением Fcp=100±5 A.

При прохождении тока по тормозной обмотке трансформатора н. с, требуемая для срабатывания исполнительного реле, возрастает. Зависимость н. с. срабатывания FCp от н. с, создаваемой током в тормозной обмотке при нормальной (заводской) затяжке пружины исполнительного реле ^торм, показана на 3-25 в виде тормозных характеристик Fcv=f(Fi0Va). Верхняя кривая соответствует условию совпадения по фазе токов